日照国际大厦C座转换层施工方案

1日照国际大厦C座转换层施工方案一、编制依据1．C座结构施工图2．国家标准、规范《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204—2002《混凝土质量控制标准》GB50164—92《钢筋机械连接通用技术规程》JGJ107—96《钢筋焊接与验收规程》JGJ18—96二、工程概况本工程为日照国际大厦C座转换层工程。框支柱为特一级，框支梁、底部加强部位剪力墙为一级；转换层最大的梁截面为1000mmX2600mm，最大的钢筋规格为25，砼标号为框支柱及与之相连的剪力墙为C50，其它均为C40。三、主要施工方法及技术措施（一）钢筋工程1．准备工作（1）核对成品钢筋的钢号、直径、形状、尺寸和数量是否与料单牌相符；如有错漏，应纠正增补。（2）墙柱插筋采用定位筋和梯子筋固定。定位筋和梯子筋加工尺寸必须准确，定位筋和梯子筋拆除后立即清理干净，校正尺寸，偏差较大时严禁使用。（3）钢筋采用22号铁丝绑扎，必要时采用双股铁丝绑扎。22．转换层上柱墙插筋摆放位置线的标定：转换层梁板钢筋绑扎后，在梁板上层钢筋上用红漆标出墙柱插筋的边线，以控制墙柱插筋位置的正确性。3．钢筋绑扎及安装（1）柱钢筋柱筋直螺纹连接搭设柱筋支撑脚手架画柱箍筋间距线套柱箍钢筋绑扎1）柱直螺纹连接：由于框架柱在转换层顶封顶，柱筋上部均有弯筋，因此柱筋制作下料加工前必须量好柱筋所需的长度，并且准确下料，加工后写上好编号，柱直螺纹连接时按编号安装操作，直螺纹必须拧紧，并且注意柱筋弯筋朝向是否正确。2）搭设柱筋支撑脚手架：利用模板工程用的钢管支架搭设柱筋绑扎脚手架，铺好脚手板，要求脚手架牢固和稳定性达到安全要求。3）画柱箍筋间距线：在一对角筋上按设计图所要求的间距用石笔划好线，下部离地50mm，上部离板面下50mm。4）套柱箍筋绑扎：一般3人搭档操作，一人在上面套箍筋，2人在下面箍筋就位并绑扎，箍筋按线就位绑扎，绑扎另一对角线柱箍筋时注意箍筋是否保持水平，如不平时随时调节。（2）墙钢筋墙筋电渣压力焊连接搭设墙筋支撑脚手架画墙箍筋间距线安放水平钢筋并绑扎1）墙筋电渣压力焊连接：与柱筋同理，墙钢筋在电渣压力焊前，必3须将墙筋割至一致标高，然后按标高下料加工，确保墙筋上部标高一致性，墙筋焊接时要注意墙筋上部弯筋朝向是否正确。2）搭设墙筋支撑脚手架：搭设方法与柱筋支撑脚手架基本一致。3）画墙筋间距线：先在墙筋上部位置绑扎一根墙水平筋，固定在墙筋支撑脚手架上，墙端部或角部位置挂直，然后在水平筋上按设计图划好竖筋线、按线绑好柱竖筋，最后在柱端部或角部竖筋上划好水平筋的间距线，中间每隔2米的竖筋上同样划好水平筋的间距线。4）安放水平钢筋并绑扎：根据墙竖筋上划好的线位置安放绑扎水平筋，先划线部位的水平筋与竖筋绑扎，再绑扎其它部位的钢筋，要注意相邻扎点互成八字扣绑扎。（3）梁与板钢筋梁钢筋绑扎采用模内绑扎：穿主梁纵筋画主梁箍筋间距穿主梁箍筋并绑扎穿次梁纵筋画次梁箍筋间距穿次梁箍筋并绑扎板筋绑扎：清理模板模板上划板底层筋线绑扎底层板钢筋梁上层筋上划板上层筋线绑扎上层板钢筋1）梁底模铺好后即可绑扎梁钢筋，由于梁截面尺寸大，必须搭设梁钢筋支架，以支承梁上层钢筋，利用梁模支架上的钢管搭至梁面，在梁上层钢筋二排筋下搭设横钢管，间距2米~2.5米。2）梁板钢筋上层弯钩朝下，下层钢筋弯钩朝上。板、主次梁交叉处，板筋在上，次梁在中，主梁在下。梁箍筋接头应交错布置在梁架立筋上，纵向受力钢筋为多层时，层间垫以25＠1000钢筋保证其间距。43）由于转换层梁钢筋多，与梁砼同配比的砂浆垫块承受不了钢筋的25钢筋＠1000，确保梁底筋保护层的厚度；其它位置用与梁板砼同配比的砂浆垫块垫好。4）梁钢筋直螺纹及对焊接头应相互错开，在同一截面受拉区不超过25%，受压区不超过50%。直螺纹接头应拧紧，并且注意梁弯铁朝向是否正确。5）由于梁钢筋在柱中的锚固长度不小于850mm，而柱高仅650mm左右，梁钢筋必须锚入下层柱内，在四层砼浇筑前必须先搭设转换层梁支架，把转换层梁钢筋绑扎好，因此每根梁支架立管下必须放置一块120X120X120同板砼标号的砼垫块（砼垫块下必须有立杆）。6）板钢筋从梁或墙边5cm开始配置，板钢筋相邻扎点要互成八字扣。7）梁箍筋距梁或墙边5cm开始配置，箍筋的规格、间距、肢数及腰筋、拉钩的绑扎均应符合设计要求及规范规定。（4）标准层墙插筋绑扎墙插筋定位放线墙插筋绑扎1）在转换层梁板上层筋上放出墙轴线、边线，用红漆做明显标记。2）根据边线先就位绑扎墙暗柱插筋，然后绑扎墙插筋，插筋上口用定位筋及梯子筋固定，插筋必须与转换层梁板钢筋扎牢，必要时用电焊把插筋与转换层梁箍筋或板筋焊牢，确保插筋不下落。4．钢筋质量要求（1）钢筋原材料必须具有原材质量证明书，其质量必须符合有关标准的规定。5（2）进场钢筋表面必须清洁无损伤，不得带有颗粒状或片状铁锈、裂痕、结疤、折叠油渍和漆污等。进场钢筋必须复试合格后方可使用。（3）成型钢筋形状、尺寸准确，平面上没有翘曲不平。弯曲处不得有裂纹和回弯现象。（4）钢筋绑扎安装必须符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2002）、《钢筋机械连接通用技术规程》（JGJ107—2003）的要求。（5）钢筋规格、形状、尺寸、数量、间距、锚固长度、接头位置必须符合设计及施工规范规定；机械连接的接头性能、接头位置的留设必须符合有关技术规程的规定。（6）钢筋安装位置允许偏差项次项目允许偏差（mm）项次项目允许偏差（mm）1绑扎钢筋网的长与宽±107钢筋弯起点位置202绑扎钢筋网网眼尺寸±208绑扎箍筋、横向钢筋间距±203绑扎钢筋骨架宽度、高度±59焊接预埋件中心位置54绑扎钢筋骨架的长度±10水平高差+3，05受力钢筋间距±1010受力保护层梁、柱±56受力钢筋排距±5墙、板±3（二）模板工程1．模板计算（框架梁按1000×2600mm）（1）荷载计算砼自重：1.2×0.8×2.6×2500×9.8×10-3=61.152KN/m模板自重：1.2×100×0.8×9.8×10-3=0.94KN/m施工荷载：1.4×200×0.8×9.8×10-3=2.19KN/m合计q1=64.28KN/m6乘以折减系数0.9，则q2=0.9×64.28=57.85KN/m经计算小横杆不能承受荷载q2。在小横杆下架三根立杆。则小横杆受力可简化为如图AB段：RA=qb3(4-b/l)/8L3=57.85×0.13×(4-0.1/0.4)/8×0.43=0.424RB=qb(8-4b2/l2+b3/L3)/8=57.85×0.1×(8-4×0.12/0.42+0.13/0.43)/8=5.62KNMmax=RA(a+RA/2q)=0.424×(0.3+0.424/2×57.85)=0.129KN.m①抗弯验算：σ=M/W=0.129×106/5.08×103=25.39N/mm2205N/mm2(安全)②挠度验算：ω=[aRA(3l2-a2)-qb3]/6EI=[300×0.39×103×(3×4002-3002)-57.85×1003]/6×2.06×105×712.19×104=0.37mm≤400/150=2.67mm(安全)BC段：RB=ql/2=57.85×0.4/2=11.57KNMmax=ql2/24=57.85×0.42/24=0.386KN.m①抗弯验算：σ=M/W=0.386×106/5.08×103=75.98N/mm2205N/mm2(安全)②挠度验算：ω=ql4/384EI=57.85×4004/(384×2.06×105×12.19×104)=0.15400/150=2.67（满足条件）故小横杆满足条件。（2）立杆稳定性验算立杆受最大压力：Nmax=1.2×(11.57+5.62)=20.63KN立杆长度l0=μh=1.51×1.8=2.718m=2718mm长细比λ=l0/i=2718/15.8=172.025查得轴心受压构件稳定系数Ø=0.24则N/AØ=20.63×103/0.26×489=162.26f/rm’=205/1.1705=175.14N/mm2故立杆安全。（3）本工程第五层为结构转换层，框架梁截面为1.0M×2.6M，板厚200mm。转换层梁板砼在还没有达到自身承受的强度之前，由于砼本8身的自重，给模板及支架的强度和稳定性带来很大的考验，同时第五层的荷载通过支架传递至四层的梁板，第四层的梁板同样承受考验，因此有必要对五层的荷载、模板、支架及第四层梁的承载力进行计算，才能确定模板支设方案和第四层梁板的卸荷加固措施。1）荷载计算：转换层传递的荷载：砼自重：1.0×2.6×7.0×2500=4.55×104Kg模板自重：100×1.0×7.0=700Kg施工荷载：200×1.0×7.0=1400Kg第四层梁的自重：砼自重：0.35×0.6×7.0×2500=3675Kg模板自重：100×0.35×7.0=245Kg转换层传递的荷载和第四层梁的自重共计：F=(4.55×104+700+1400+3675+245)×10×10-3=512.2KNq=F/l=512.2/7=73.6KN/m产生的最大弯距：M1max=ql2/8=73.6×72/8=450.8KN.m2）第四层的梁（350×600×7000mm）能承受的荷载：砼受压区高度：χ=（fyAs-fy’As’）/fcmb=(360×1137-360×760)/19.1×350=20.3mm因为2as’=2×25=50χ9所以M=fyAs(h0-as’)=360×1137×(550-25)=214.89×106N.mm=214.89KN.mF=8M/l=8×214.89/7=245.59KN因为M1max=450.8KN.mM=214.89KN.m，所以该梁需要加固。第四层通过钢立管传递给第三层梁的荷载：g=512.2-245.59+39.2-54.88=250.93KN245.59KN由上计算可知四层的梁不能承受五层梁传递下来的荷载，故需要对四层梁进行加固，四层传递下的荷载三层梁仍不能承受，三层梁需要加固。二层梁能承受三层传递下来的荷载,因此二层梁不必加固.根据上述计算初步确定转换层模板支架方案及卸载措施：五层梁模板采用50×80小楞木顺梁方木、竹胶板厚11mm，支撑系统采用ø48钢管，梁底立管横向间距400mm，设四道。梁侧模设置穿梁对拉螺栓ø14，上下左右间距均为600mm。在梁底支架立管底设[14槽钢沿梁垂直方向铺设（伸过梁底支架立管200mm），让转换层的荷载通过槽钢均匀传递至四层梁板。为保证四层卸荷效果，四层模板支架均不拆除。四层梁底立管横向布置间距500mm、纵向间距800mm，梁底小横杆间距为800mm。在梁底支架立管底设200mmX200mm竹胶板铺设。梁支架两侧均设剪刀撑并且与板底支架连成整体，增强整体稳定性。三层梁底模及支架不得拆除，如下图：103）对四层支架的验算：q=(480.2-245.59)/(8×0.35)=83.79KN/mR=ql/2=83.79×0.35/2=14.66KNM=ql2/24=83.79×0.352/24=0.43KN.m①抗弯强度验算：σ=M/W=0.43×106/5.08×103=84.65N/mm2205N/mm2(安全)②挠度验算：ω=ql4/384EI=83.79×3504/(384×2.06×105×12.19×104)11=0.132350/150=2.3（满足条件）故小横杆满足条件。③立杆稳定性验算立杆受最大压力：Nmax=14.66×2=29.32KN立杆长度l0=μh=1.51×0.6=0.906m=906mm长细比λ=l0/i=906/15.8=57.34查得轴心受压构件稳定系数Ø=0.829则N/AØ=29.32×103/(0.829×489)=72.34f/rm’=205/1.1705=175.13N/mm2故立杆安全。三层梁底支架只起加固保险作用，故不必验算。因此上述转换层模板支架方案及卸载措施是可行的。2．模板