地下室顶板车道加固方案

和都国际社区一期工程（A-06-01地块）地库顶板车行道支模排架及加固方案第1页共9页和都国际社区一期二、三项目后期临时设施布置方案现场实际情况简介和都国际社区一期工程（A-06-01地块）地下室车库为现浇框架结构，顶板结构的相对标高为-1.8m。结构层高为：4.0m。场地中有乙二醇管道从5#、10#、14#、18#楼及部分地下室穿过。给现场施工及临时设施布置带来较大影响。方案一：充分利用乙二醇管道占用部位不能施工的现实条件，如乙二醇管道不能提前动工，根据进度计划，预计到１２月底，现已开工楼幢主体工程已完工，且乙二醇管道占用部份的材料用量不大，故推迟到2012年12月底开挖；临时设施充分利用乙二醇管道占地（现已按此布置），8#楼、9#楼、13#楼、地下室等砼浇筑采用地泵浇筑。重型车辆不上地下室顶板；在乙二醇管道占用部位，（１４、１８、５、１０号）楼施工时，需公司与政府部门协商占用市政Ｄ线、C线、I线道路人行道做钢筋料场及砂石堆场布置。方案一的优点：临时设施不用新布置，节约临时设施费，可保证施工的连续性，对工期影响较小。方案一的缺点：1、后期施工乙二醇管道占用部位时，材料堆场需要利用部分方市政道路。2、部分楼幢需要留施工缝。方案二：（备选方案）乙二醇管道提前开挖，临时设施需重新布置。根据现场施工实际情况，临时设施布置在地下室顶板上，车辆入口设置两个：1、在11#楼与15#楼之间设施工通道入口，2、从06地块一标段地下室顶板通道接入。施工道路具体路线及临设布置见附图，方案二的优点：上部结构不用留施工缝，临时设施均设置在场地内，不用占用市政道路。方案二的缺点：1、需重新布置临时设施，重新布置临设这段时间将造成主要工种停工。2、由于受塔吊覆盖范围的限制，二、三标段各需布置两个钢筋房、两个木工房，增加了临设费用。3、重型车辆将从地下室顶板上通过，通道需要加固，这样既增加了成本费用，又加大了安全隐患。4、其中一个通道入口需从一标段接入，加大了与一标段的沟通协调问题，如果信息沟通不及时，可能造成通道拥堵。综上所述，项目部建议采用方案一，妥否，请领导审批。附：方案二通道布置在地下室顶板上时的受力计算一、工程概况和都国际社区一期工程（A-06-01地块）地下室车库为现浇框架结构，顶板结构的相对标高为-1.8m。结构层高为：4.0m。预计进入临时施工道路最大荷载车辆，如混凝土搅拌车、钢筋原材料运输车为45吨，查《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中4.1.1条规定，满载300KN的消防车对地库顶板产生的均布活荷载为20KN/M2，故45吨汽车对地库顶板产生的均布活荷载为30KN/M2。计划对道路区域范围内的支模排架加密，立杆纵横向间距500，步距为1200mm，加固面积约1440m2.顶板施工完成后，道路使用期间该区域模板支撑不拆除。临时道路局部区域有后浇带贯穿部分，在道路使用前按设计要求用C35膨胀砼封闭。地库顶板混凝土完成后，按设计要求做好地库防水层及钢砼保护层，待砼达到设计强度后方可使用。平面布置见附件CAD文件:和都国际社区车行路线及临时设施布置图。二、支模排架搭设方法2.1排架支撑形式（1）采用Φ48×3.0脚手钢管满堂搭设，由立杆、水平杆、纵横向剪刀撑等杆件组成受力体系，节点连接采用铸铁扣件。（2）排架立杆横向间距为≤500mm，纵向间距为≤500mm，排架步距为1200mm，纵或横水平杆与立杆采用双扣件连接。（3）排架的四个外立面均连续设置剪刀撑。每组剪刀撑跨越立杆根数为5~7根（＞6m），斜杆与地面夹角在45°~60°之间。（4）在立杆离地面200mm处，设置纵向与横向的扫地杆，以约束立杆水平位移。（5）排架周边凡有框架柱处，每步设一道拉结杆，采用钢管与扣件对排架与框架柱进行拉结。和都国际社区一期工程（A-06-01地块）地库顶板车行道支模排架及加固方案第2页共9页（6）为了保证排架的整体刚度与稳定，排架内每隔2~3步设一道水平剪刀撑，每隔3跨设一道纵向剪刀撑。三、地库顶板钢管支模排架计算书地库顶板钢管支模排架计算书（一）、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.50；纵距(m):0.50；步距(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.80；采用的钢管(mm):Φ48×3.0；扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:钢管支撑；板底钢管的间隔距离(mm):200.00；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000×0.2（考虑待地库顶板砼强度达100%后进行行车故乘0.2折减系数）；施工均布荷载标准值:2.000kN/m2；地库顶板行车荷载按30KN/m2×1.5＝45KN/M2。3.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB400；楼板混凝土强度等级:C35；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):6.00；楼板的计算厚度(mm):400.00；楼板的计算长度(m):8.00；施工平均温度(℃):20.000；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用钢管。扣件钢管楼板模板支架计算书模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。模板支架搭设高度为3.4米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.50米，立杆的横距l=0.50米，立杆的步距h=1.20米。和都国际社区一期工程（A-06-01地块）地库顶板车行道支模排架及加固方案第3页共9页图1楼板支撑架立面简图图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.0。一、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=50×1.82/6=27cm3；I=50×1.83/12=24.3cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。和都国际社区一期工程（A-06-01地块）地库顶板车行道支模排架及加固方案第4页共9页面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.16×0.5+0.35×0.5=2.175kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=2×0.5=1kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×2.175+1.4×1=4.01kN/m最大弯矩M=0.1×4.01×2002=16040N·mm；面板最大应力计算值σ=M/W=16040/27000=0.594N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为0.594N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q=q1=2.175kN/m面板最大挠度计算值ν=0.677×2.175×2004/(100×9500×24.3×104)=0.01mm；面板最大允许挠度[ν]=200/250=0.8mm；面板的最大挠度计算值0.01mm小于面板的最大允许挠度0.8mm,满足要求!三、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩w=5.08cm3；和都国际社区一期工程（A-06-01地块）地库顶板车行道支模排架及加固方案第5页共9页截面惯性矩I=12.19cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.2×0.16+0.35×0.2=0.87kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2=(2+2)×0.2=0.8kN/m；2.强度验算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下:Mmax=-0.10q1l2-0.117q2l2静荷载：q1=1.2×q1=1.2×0.87=1.044kN/m；活荷载：q2=1.4×0.8=1.12kN/m；最大弯矩Mmax=(0.1×1.044+0.117×1.12)×0.52=0.059kN·M；N=1.1q1l+1.2q2l最大支座力N=(1.1×1.044+1.2×1.12)×0.5=1.246kN；最大应力计算值σ=M/W=0.059×106/5080=11.587N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2；纵向钢管的最大应力计算值为11.587N/mm2小于纵向钢管的抗压强度设计值205.0N/mm2,满足要求!3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:ν=0.677q1l4/(100EI)静荷载q1=0.87kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度和都国际社区一期工程（A-06-01地块）地库顶板车行道支模排架及加固方案第6页共9页ν=0.677×0.87×5004/(100×206000×12.19×104)=0.015mm；支撑钢管的最大挠度小于500/150与10mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.203kN;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)和都国际社区一期工程（A-06-01地块）地库顶板车行道支模排架及加固方案第7页共9页支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.154kN·m；最大变形Vmax=0.105mm；最大支座力Qmax=3.359kN；最大应力σ=154000.045/5080=30.315N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值30.315N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为0.105mm小于500/150与10mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力,R=3.359kN；R12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.149×3.8=0.566kN；(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×0.5×0.5=0.087kN；和都国际社区一期工程（A-06-01地块）地库顶板车行道支模排架及加固方案第8页共9页(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.16×0.5×0.5=1kN；静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=1.653kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载活荷载标准值NQ=(2+2)×0.5×0.5=1kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=3.384kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]其中N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N=3.384kN；φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58cm；A----立杆净截面面积(cm2)：A=4.89cm2；W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ--------钢管立杆受压应力计算值(N/m