压力容器零部件之法兰

16.1法兰连接5.1.1.法兰连接结构与密封原理1.连接结构：第六章压力容器零部件设计2法兰连接结构（外观）3法兰连接结构（剖开看）42.法兰密封原理法兰密封面泄漏的原因：●密封垫表面与法兰密封面之间有空隙,或截面内有毛细管——泄漏通道。●密封面两侧介质有压差——推动力。从法兰密封连接过程看其密封原理：（1）安装过程——拧紧螺栓,垫片被压紧（垫内毛细管被切断；消除了与法兰密封面之间的空隙）。垫片单位面积上所受的压紧力，称为垫片密封比压。当垫片密封比压达到某一值时，便具备了初始密封条件，此时的比压称为预紧密封比压。5（2）工作条件下——介质压力和温度均升高。——螺栓被拉伸，法兰变形，法兰密封面相对有分离趋势。致使垫片比压下降。——垫片回弹，补偿或部分补偿了法兰分离的位移。此时的残余比压若不小于某一值（称为工作密封比压），仍可保持良好密封状态。否则，将发生泄漏。676.1.2.法兰分类1.整体法兰——法兰与设备或管道不可拆卸。1）平焊法兰——板式平焊法兰，带颈平焊法兰892.松套法兰平焊环松套板式翻边松套板式103.螺纹法兰——法兰与设备或管道之间以螺纹连接。116.1.3影响法兰密封的因素因素1.螺栓预紧力——•大小合适。•垫片受力均匀。螺栓采取小直径多数量(四的倍数）。•对称拧紧的方法。12因素2.法兰密封面形式13因素3.垫片性能•垫片密封面的塑性变形能力——实现初始密封；•垫片材料及结构的回弹能力——提高工作状态下的残余密封比压。•耐腐蚀能力。•力学性能，尤其抗高温蠕变能力。•工作温度下的变质硬化或软化性。1415垫片类型：161718192021因素4.法兰的刚度——法兰在外力作用下抵抗变形的能力。刚度小——受力後变形大，垫片受力不均，易泄漏。法兰受力：思考：法兰将如何变形？22法兰变形1:23法兰变形224—增加法兰厚度；—减小螺栓力与垫片力作用点间距离；—增大法兰盘外径；—螺栓数量要足够。25因素五.操作条件•压力高—介质泄漏的推动力大。•温度高—介质的粘度低，渗透性强，容易泄漏；—介质的腐蚀性能增强；—法兰、螺栓及垫片易发生蠕变，垫片比压下降；—非金属垫片易发生老化，丧失塑性。·温度压力联合作用，并且反复波动，垫片容易发生“疲劳”失效。266.1.4法兰标准1.压力容器法兰标准2728压力容器法兰的选用确定法兰连接尺寸的基本参数：——公称压力（PN）和公称直径（DN)。①.公称直径的确定：◎管法兰—与相联接管子的公称直径相同；◎压力容器法兰—·板卷筒体，与相联接筒体的公称直径相同；·无缝钢管作筒体，与相联接无缝管的公称直径相同。29公称压力PN法兰材质最大允许工作压力(MPa)-20~200℃300℃350℃0.6Q235-A0.40.330.3016MnR0.60.510.4915MnVR0.650.630.6法兰公称压力的确定：②.公称压力的确定：基准：以16MnR在200℃时的力学性能为基准确定法兰尺寸系列。即基准条件下，法兰的最大允许操作压力为该法兰的公称压力。30③确定压力容器法兰PN—JB4700-92(见书P156,P329)（1）.压力容器法兰材质为20R，300℃时设计压力为1.0MPa。其公称压力应该为多少？（2）管法兰材质为Q235-A,选用PN=0.6MPa，问300℃时能否承受0.4MPa的工作压力？31压力容器法兰设计步骤：（1）确定DN;（2）根据法兰材质、工作温度和最高工作压力，确定PN；（3）由PN,DN确定法兰形式及连接尺寸、螺栓尺寸及数量。（4）根据介质工作温度、工作压力确定密封面及垫片类型；（5）确定螺栓、螺帽材质；（6）绘制草图。322.管法兰管法兰标准：1）HG20592~20635——97«钢制管法兰、垫片、紧固件»2）GB9112~9123«钢制管法兰»注：«压力容器安全技术监察规程»推荐1）。33a.板式平焊HG20592-97管法兰类型：b.带颈对焊法兰34c.带颈平焊d.承插焊e.平焊环松套板式f.翻边松套板式35g.螺纹法兰方法兰椭圆形法兰h.法兰盖36例题为一台精流塔配一对连接塔身与封头的法兰。塔的内径为1000mm,操作温度为280º，设计压力为0.2MPa。塔体材质为Q235-B。介质无腐蚀性及其他危害。解：1.确定DNDN=1000mm（板卷筒体）。2.确定PN法兰材质也采用Q235-BR,根据操作温度（280°C）及设计压力（0.2MPa)，查温度/压力表（JB4700-92),得PN=0.6(MPa)。3.由DN和PN，查尺寸标准JB4701-92,确定连接尺寸及螺栓的规格数量。螺栓M20,36个374.确定密封面形式及垫片。查表6-1，确定采用平形密封面，垫片采用耐油橡胶石棉垫。垫片尺寸由相应标准确定。表6-3给出参考宽度值：20mm。5.确定螺栓螺帽材质。由相应标准查得。表6-6给出参考值：螺栓螺母均为Q235-A。6.绘草图。螺栓M20,36个386.2容器支座作用：支撑容器的重量；固定位置。6.2.1卧式容器支座种类：391).支座反力计算每一支座的反力：F=mg/2式中mg——设备总重。2).筒体轴向弯矩哪里较大？◎支座处(2-2截面）弯矩为负，横截面的上部受拉，下部受压◎两支座中间处（1-1截面）：弯矩为正——横截面上部受压，下部受拉。筒体受压处可能出现何种破坏形式？方向如何？403).筒体的轴向应力计算•在跨距中点：载荷——介质压力，弯矩。弯曲应力膜应力2211ememcSRMSRp•在支座处：当A≤Rm/2时，封头有支撑作用，保持筒体的圆形，保证了局部刚度。ememcSRKMSRp21222“—”上部为负，“+”下部为正。414).筒体轴向应力的验算判据：较小者压应力：拉应力：压拉tBtB值得计算：1）由Rm和Se计算A:emSRA094.02）由A，依据材料线求B值；3）如A在材料线左侧，由下式计算：tAEB324243材质：垫板—与筒体相同，其它---Q235-A.F。44（2）鞍座标准及其标记鞍座分为轻型（A）和重型（B）（BⅠ~BⅤ）。固定式——F型；活动式——S型。标准号：JB/T4712-92.鞍座标记：JB/T4712-92鞍座[型号][公称直径]-[F或S]例如：DN2600的轻型鞍座标记为JB/T4712-92鞍座A2600-FJB/T4712-92鞍座A2600-S456).鞍座的位置——A的确定：A≤Do/4,且不大于0.2L。最大不大于0.25L。L——封头赤道圆（切点）间的距离。A——赤道圆至支座中心线间的距离。思考：在施工图上，L,A标注在赤道圆上，可否？466.2.2立式容器支座476.3容器的开孔补强6.3.1.容器开孔应力集中现象开孔处出现应力集中，应力集中系数为：K=σ实际/σ膜其大小为多少？见平板开孔试验测试：实测结果：K≈3即应力集中点的实际应力大约为膜应力的3倍。486.3.2.开孔补强原则与补强结构1.开孔补强原则：——等面积补强。即规定局部补强的金属截面积必须等于或大于开孔减去的壳体截面积。（1）补强圈结构●材质厚度一般与壳体相同；●补强圈要与壳体、接管很好地焊接，以同时受力。●补强板上有一个M10小孔，用以检查焊缝缺陷；名曰泄漏信号孔。2.补强结构：49若须补强的接管较多，可采取增加壳体壁厚的办法，也称为整体补强。（2）加强元件结构（3）整体补强结构503.不另行补强的最大开孔直径同时满足如下要求的，可不另行不强：（1）壳体设计压力p≤2.5MPa;（2）两相邻孔中心距不小于两孔直径之和；（3）接管的外径不大于89mm；（4）接管的最小壁厚满足下表要求：接管外径253238454857657689最小壁厚3.54.05.06.0516.3.3.等面积补强的设计方法1.开孔有效补强范围及补强面积的计算等面积补强——补强的金属量等于或大于开孔所削弱的金属量。图上看，应该考虑的截面是强度削弱较大的截面——轴（纵）向截面的面积：52B=2dd=接管内径+2C(C=C1+C2)值；或实际内伸高度的较小值；或实际外伸高度的较小dShdShntnt2153等面积补强，纵截面上的投影面积要满足下式：A1+A2+A3≥AA1—壳体的贡献（有效壁厚减去计算壁厚部分）；A2—接管的贡献（有效壁厚减去计算壁厚部分）；A3—焊缝金属截面积;A—壳体上需要补强的截面积。（表6-20P179）54在补强区范围内，设Ae=A1+A2+A3如果Ae≥A,则无需补强；如果Ae＜A，则需要补强。补强面积为A4=A-Ae552.开孔补强设计步骤：（1）确定壳体及接管的计算壁厚S和St,C、C2以及d；（2）确定有效宽度B和高度h1、h2；（3）计算A1、A2、A3和A；（4）比较Ae(=A1+A2+A3)与A，若Ae≥A,则无需补强，否则，须补强。（5）计算有效补强范围内另加补强面积A4≥A-Ae。注意：●补强板厚度和材质一般与壳体相同；●补强板外径一般与B值相同。56576.4容器附件58596.水平吊盖人孔607.回转盖快开人孔6162