1-midas-《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012讲解(内部版本)

《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012讲解——居红华修订内容归纳JGJ120-2012修订概况一个取消、一个引入两个强调、两个改进三个调整四个增加五个充实五条强制性条款1234567思考JGJ120-2012修订概况•本次修订有哪些重要修改？•原因是什么？•为什么本次修订幅度很大？？修订背景JGJ120-2012修订概况（1）JGJ120-99有较大缺陷：①没有对当时国内的基坑工程技术进行全面总结，一些重要的方法或工艺没有在该规范中体现出来；②体系不完善，有些工法不能独立使用，还要参考其它技术标准；③一些内容存在着较大争议，或说有一定缺陷。（2）规范发布后，恰逢国内工程建设进入了快速发展期，基坑技术日新月异，设计方法、施工技术及测试技术等取得非常大的进展，业内积累了更为丰富的工程经验。增加的新内容大多是由对该种技术熟悉的专家编写的，参考了国外先进技术法规、技术标准，同时一些重要的技术参数，做了一定的调研、研究及现场试验工作，有一定的理论及实践依据。修订依据修订主要内容JGJ120-2012修订概况1.调整和补充了支护结构的几种稳定性验算；2.调整了稳定性验算的表达式；3.调整了选用土的抗剪强度指标的规定；4.强调了变形控制设计原则；5.强调了地下水资源的保护；6.新增了双排桩结构；7.新增了支护与主体结构结合及逆作法；8.新增了复合土钉墙；9.新增了应急措施；10.改进了不同施工工艺下锚杆粘结强度取值的有关规定；11.改进了降水设计方法；12.充实了内支撑结构设计；13.充实了各种类型支护结构的构造与施工；14.充实了截水设计与施工；15.充实了地下水渗透稳定性验算；16.充实了基坑开挖；17.引入了土钉墙土压力调整系数；18.取消了逆作拱墙。18条，归纳关键字：一、二、三、四、五原因：工程实践少，理论尚不成熟，计算不能简化。一个取消：取消了逆作拱墙；一个引入：引入了土钉墙土压力调整系数一个取消、一个引入解读：原规程设计土钉墙底部土钉会很长不一定合理，实际工程设计适当减短土钉墙底部土钉长度后，并没有出现土钉被拔出破坏的现象。计算不合理的问题主要原因为采用的朗肯土压力按线性分布是否合理。本次修订考虑了墙面上土压力会存在重分布的规律，对按朗肯公式计算的土压力线性分布进行了修正1、两个强调：强调了变形控制设计原则和地下水资源的保护1）正常使用极限状态：2）地下水资源的保护：少抽，不污染。两个强调和两个改进解读：1）强调了变形控制设计原则。由于变形问题非常复杂，现有经验及理论均不成熟，所以规范提出了按变形控制设计原则。2）有些城市地下水资源紧缺，降水造成地下水大量流失、浪费，从环境保护的角度，在这些地方采用基坑降水不利于城市的综合发展。2、两个改进：1）不同施工工艺下锚杆粘结强度取值的有关规定：主要是一次注浆和二次注浆锚杆粘结强度取值不同的建议表（表4.7.4）。两个强调和两个改进解读：新规程修订，从20多个地区共收集到500多根锚杆试验资料，对资料进行了统计分析，并进行了不同注浆工艺条件下锚杆抗拔承载力的专题研究。对原规程表4.4.3进行了修订和扩充。需要注意的是，由于我国各地区相同土类的土性亦存在差异,施工水平也参差不齐，因此，使用该表数值时应根据当地经验和不同的施工工艺合理使用。两个强调和两个改进2）降水设计：由原来计算基坑中心点的降深调整为任一的降深。并提出了基坑地下水位降深的规定：idss式中：si——基坑内任一点的地下水位降深（m）；sd——基坑地下水位的设计降深（m）。（7.3.4）2、两个改进：解读：规程7.3.5~7.3.10给出了关于完整井的降水深度计算公式。附录E给出了基坑降水的总涌水量的计算公式，包括均质含水层潜水完整井、均质含水层潜水非完整井、均质含水层承压完整井、均质含水层承压非完整井和均质含水层承压～潜水非完整井五种典型条件的计算公式。基坑降水的总涌水量，是将基坑视作一口大井按概化的大井法计算。两个强调和两个改进000000000涌水量估算群井大井均质化简化)1ln()2(0000rRssHkπQ)2.01ln()1ln(0mm02m20rhllhrRhHkπQ)2.01ln()1ln(2000rMllMrRMskQ)1ln(200rRMskπQ附录E基坑涌水量计算潜水完整井潜水非完整井承压水完整井承压水非完整井调整选用土的抗剪强度指标的规定调整和补充了支护结构的几种稳定性验算调整部分稳定性验算表达式支护结构的几种稳定性验算及部分稳定性验算表达式（针对支挡式结构、土钉墙、水泥土墙）三个调整解读：1）120-99几乎只要求对整体稳定性进行验算，本次修订增加了抗隆起、抗滑移、抗渗流、抗倾覆、局部稳定等稳定性验算。2）调整了稳定性验算的表达式。本规程的修订，对岩土稳定性的承载能力极限状态问题恢复了传统的单一安全系数法。3）新规程对各章土压力、土的各种稳定性验算公式中涉及到的土的抗剪强度指标的试验方法进行了归纳并作出统一规定。1、支挡式结构1）悬臂式支挡结构嵌固深度应满足的稳定性要求与原规程不同三个调整解读：1）规程将嵌固深度计算改为验算，可供设计选择的嵌固深度范围增大了，但同时也就需要增加各种稳定性验算的内容。2）对悬臂结构嵌固深度验算的规定，是绕挡土构件底部转动的整体极限平衡，控制的是挡土构件的倾覆稳定性。2）单层锚杆和单层支撑结构嵌固深度应满足的稳定性要求与原规程不同三个调整解读：对单支点结构嵌固深度验算的规定，是绕支点转动的整体极限平衡，控制的是挡土构件嵌固段的踢脚稳定性。3）锚拉式、悬臂式支挡结构和双排桩应满足的滑动稳定性要求与原规程不同',,,costancos/sinjjjjjjjjjkkjkvxksijjjjclqbGulRsKqbG(4.2.3-2)三个调整,1,2,min,,,sssisKKKK(4.2.3-1)解读：1）以瑞典条分法边坡稳定性计算公式为基础，在力的极限平衡关系上，增加了锚杆拉力对圆弧滑动体圆心的抗滑力矩项。2）为了适用于地下水位以下的圆弧滑动体，并考虑到滑弧同时穿过砂土、粘性土的计算问题，对原规程整体滑动稳定性验算公式作了修改。与原规程公式相比增加了孔隙水压力一项。4）增加了支挡结构嵌固深度应满足坑底抗隆起稳定性要求式中：Kb——抗隆起安全系数；安全等级为一级、二级、三级的支护结构，Kb分别不应小于1.8,1.6,1.4γm1——基坑外挡土构件底面以上土的天然重度(kN/m3)；对多层土取各层土按厚度加权的平均重度；γm2——基坑内挡土构件底面以上土的天然重度(kN/m3)；对多层土取各层土按厚度加权的平均重度；D——挡土构件的嵌固深度(m)；h──基坑开挖深度（m）；q0──地面均布荷载(kPa)；Nc、Nq——承载力系数；c、──挡土构件底面以下土层的粘聚力(kPa)、内摩擦角(°)。三个调整210()mqcbmDNcNKhDqtan2)245(etgNqtan/)1(qcNN解读：对深度较大的基坑，当嵌固深度较小、土的强度较低时，土体从挡土构件底端以下向基坑内隆起挤出是锚拉式支挡结构和支撑式支挡结构的一种破坏模式。本规程抗隆起稳定性的验算方法，采用目前常用的地基极限承载力的Prandtl（普朗德尔）极限平衡理论公式(4.2.4-1)(4.2.4-2)(4.2.4-3)5）基坑底下有软弱土层的土钉墙结构坑底抗隆起稳定性要求（5.1.2-1）（5.1.2-2）（5.1.2-3）（5.1.2-4）（5.1.2-5）三个调整解读：当有软弱土层，土的强度较低时，土体从软弱土层顶面处隆起挤出的破坏模式。需加该处隆起验算2、土钉墙：土钉墙整体稳定性验算式与原规程不同',,,costancos/sinjjjjjjjkkkkvxksijjjjclqbGRsKqbG(5.1.1-2)三个调整,1,2,min,,,sssisKKKK(5.1.1-1)解读：本条的圆弧滑动条分法保持原规程的方法，该方法在原规程颁布以来，一直广泛采用，大量工程应用证明是符合实际情况的，本次修订继续采用。由于本规程在设计方法上，对土的稳定性一类极限状态由分项系数表示法改为单一安全系数法，公式（5.1.1-2）在具体形式上不同于原规程公式，但公式的实质没变。式中：Ks──圆弧滑动整体稳定安全系数；安全等级为二级、三级的土钉墙，Ks不应小于1.3、1.25Ks，i──第i个滑动圆弧的抗滑力矩与滑动力矩的比值；cj、j──第j土条滑弧面处土的粘聚力(kPa)、内摩擦角(°)；bj──第j土条的宽度(m)；lj──第j土条的滑弧段长度(m)，lj=bj/cosθj；qj──作用在第j土条上的附加分布荷载标准值(kPa)；ΔGj──第j土条的自重(kN)，按天然重度计算；θj──第j土条滑弧面中点处的法线与垂直面的夹角(°)；R’k,k──第k层土钉或锚杆对圆弧滑动体的极限拉力值(kN)；αk──第k层土钉或锚杆的倾角(°)；θk──滑弧面在第k层土钉或锚杆处的法线与垂直面的夹角(°)；sx，k──第k层土钉或锚杆的水平间距(m)；ψv──计算系数；取ψv＝0.5sin（θk＋αk）tan3、重力式水泥土墙：1）新规程增加了重力式水泥土墙滑移稳定性计算公式三个调整水泥土墙dwppkakwam图6.1.1抗滑移稳定性验算slakmpkKEcBBuGEtan(6.1.1)解读：破坏形式：墙整体滑移；墙的滑移稳定性不仅与嵌固深度有关，而且与墙宽有关。2）新规程增加了重力式水泥土墙倾覆稳定性计算公式：三个调整解读：破坏形式：墙整体倾覆；墙的倾覆稳定性不仅与嵌固深度有关，而且与墙宽有关。采用按整体稳定条件确定的嵌固深度，再按墙的抗倾覆条件计算墙宽，此墙宽一般自然能够同时满足抗滑移条件调整了土的抗剪强度指标的规定：三个调整解读：土的抗剪强度指标随排水、固结条件及试验方法的不同会差异很大，计算和验算时不能任意取用，应采用与基坑开挖过程土中孔隙水的排水和应力路径基本一致的试验方法得到的指标。因此，在这里作出统一说明，防止误用。双排桩结构复合土钉墙支护与主体结构结合及逆作法应急措施及附录渗透稳定性验算四个增加1、双排桩结构：采用图4.12.1的平面刚架结构模型四个增加解读：双排桩：早在90年代初期就已经有较多应用。缺点：（1）造价高；（2）需要占用的场面较宽。优点：对变形的控制能力较强。由于双排桩首次编入规程，为慎重起见，规程只给出了前后排桩矩形布置的计算方法。前后排桩间土对桩侧的压力可按下式计算：四个增加解读：作用在结构两侧的荷载与单排桩相同，不同的是如何确定夹在前后排桩之间土体的反力与变形关系。初始压力按桩间土自重占滑动体自重的比值关系确定。前后排桩间土对桩侧的初始压力:前后排桩的嵌固深度应满足嵌固稳定性的要求:四个增加解读：排桩的嵌固稳定性验算问题与单排悬臂桩类似，应满足作用在后排桩上的主动土压力与作用在前排桩嵌固段上的被动土压力的力矩平衡条件。与单排桩不同的是将双排桩与桩间土看作整体而将其作为力的平衡分析对象，并且考虑了土与桩自重的抗倾覆作用。2、复合土钉墙：5.1.1条第3款：5.1.1条第5款：四个增加解读：复合土钉墙：复合土钉墙在所有基坑支护技术中应用最多主要组合形式：1.截水帷幕复合土钉墙2.预应力锚杆复合土钉墙3.微型桩复合土钉墙4.截水帷幕--预应力锚杆复合土钉墙5.微型桩--预应力锚杆复合土钉墙6.截水帷幕--微型桩复合土钉墙7.截水帷幕--微型桩--预应力锚杆复合土钉墙新规程主要是增加了预应力锚杆复合土钉墙的设计计算。5.1.3条：3、支护与主体结构结合及逆作法四个增加解读：主体工程与支护结构相结合：在施工期利用地下结构外墙或地下结构的梁、板、柱兼作基坑支护体系，不设置或仅设置部分临时基坑支护体系。优点：变形控制、降低工程造价、藴含巨大的社会、经济效益