1#-4#楼悬挑脚手架搭设方案1

昆山东森花园工程1G#-4G#楼悬挑脚手架施工方案江苏南通三建集团有限公司1悬挑脚手架施工方案1．工程概况项目内容工程名称昆山东森花园1G#-4G#楼工程建设单位昆山新城市置业发展有限公司设计单位中国联合工程公司施工单位江苏南通三建集团有限公司工程地点虹祺路与萧林路口本单体地下一层，地上18层，单体建筑面积11801.18m2；地下车库建筑面积2484.6m2。室内±0.00相对于绝对标高2.80m；室外标高相对于绝对标高2.50m。2．编制依据：《建筑施工安全检查标准》（JGJ59—99）；《施工现场安全生产保证体系的建立和实施》（DBJ08—903—98）；《苏州市建设工程安全技术管理手册》；《钢管脚手架扣件》（JGJ22—85）；《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80—91）；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）；3．设计总体思路结合本工程结构形式、实际施工特点，脚手架钢管周转使用，确定1G#-4G#楼一至二层落地式、全高全封闭的扣件式双排钢管脚手架；昆山东森花园工程1G#-4G#楼悬挑脚手架施工方案江苏南通三建集团有限公司21G#-4G#楼三层平面开始采用悬挑式双排脚手架。悬挑式双排脚手架考虑一架三用，既用于结构施工和装修施工，同时皆作安全防护。荷载按装修考虑，要求二层同时作业。脚手架搭设采用双排单立杆。立杆距结构外沿300mm，排距（横距）为850mm，柱距为1500mm，大横杆步距为1800mm。单体挑架脚手架首次总高度17.4m，考虑六层一悬挑，分二次悬挑，三次悬挑高度11.6m，从十四层顶板开始悬挑，考虑四层一悬挑到顶。挑架钢梁采用16#工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1200mm，转角部位为1700mm，建筑物内锚固段长度3000mm锚固形式采用φ16圆钢预先浇筑在楼板内，悬挑水平钢梁采用悬挑式结构，间距1500mm，转角处设支杆与建筑物连接。脚手架外围满挂密目网，并作好四步一隔离措施，作业层上下三排设置脚手板，脚手板采用竹笆，填心采用φ48钢管，围护栏杆设置2道分别0.6、1.2m采用扣件连接，脚手架顶排围护栏杆设置高度外侧架高1.8m、内侧架高1.5m，脚手架外边围拦3道分别为0.6、1.2、1.8m采用扣件连接。4．悬挑脚手架计算书一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为11.6m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为0.85m，立杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0.30m；昆山东森花园工程1G#-4G#楼悬挑脚手架施工方案江苏南通三建集团有限公司3大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；脚手架沿墙纵向长度为150.00m；采用的钢管类型为Φ48×3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数1.00；连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处江苏昆山市，查荷载规范基本风压为0.450kN/m2，风荷载高度变化系数μz为1.000，风荷载体型系数μs为1.128；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:8层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.25m，建筑物内锚固段长度3.0m。与楼板连接的螺栓直径(mm):14.00；楼板混凝土标号:C25；6.拉绳与支杆参数昆山东森花园工程1G#-4G#楼悬挑脚手架施工方案江苏南通三建集团有限公司4支杆与墙支点距离为(m):2.900；最里面支点距离建筑物1.15m,支杆采用10号槽钢。二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆昆山东森花园工程1G#-4G#楼悬挑脚手架施工方案江苏南通三建集团有限公司5上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.85/(2+1)=0.085kN/m；活荷载标准值:Q=2×0.85/(2+1)=0.567kN/m；静荷载的设计值:q1=1.2×0.033+1.2×0.085=0.142kN/m；活荷载的设计值:q2=1.4×0.567=0.793kN/m；图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.142×1.52+0.10×0.793×1.52=0.204kN.m；支座最大弯距计算公式如下:昆山东森花园工程1G#-4G#楼悬挑脚手架施工方案江苏南通三建集团有限公司6支座最大弯距为M2max=-0.10×0.142×1.52-0.117×0.793×1.52=-0.241kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.204×106,0.241×106)/4490=53.675N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ=53.675N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.033+0.085=0.118kN/m；活荷载标准值:q2=Q=0.567kN/m；最大挠度计算值为：ν=0.677×0.118×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.567×15004/(100×2.06×105×107800)=1.461mm；大横杆的最大挠度1.461mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.033×1.5=0.05kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3×0.85×1.5/(2+1)=0.128kN；活荷载标准值：Q=2×0.85×1.5/(2+1)=0.850kN；集中荷载的设计值:P=1.2×(0.05+0.128)+1.4×0.85=1.403kN；昆山东森花园工程1G#-4G#楼悬挑脚手架施工方案江苏南通三建集团有限公司7小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=1.2×0.033×0.852/8=0.004kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=1.403×0.85/3=0.397kN.m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.401kN.m；最大应力计算值σ=M/W=0.401×106/4490=89.334N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=89.334N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:昆山东森花园工程1G#-4G#楼悬挑脚手架施工方案江苏南通三建集团有限公司8νqmax=5×0.033×8504/(384×2.06×105×107800)=0.01mm；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.05+0.128+0.85=1.027kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:νpmax=1027.45×850×(3×8502-4×8502/9)/(72×2.06×105×107800)=1.009mm；最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.01+1.009=1.019mm；小横杆的最大挠度为1.019mm小于小横杆的最大容许挠度850/150=5.667与10mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0.033×1.5×2/2=0.05kN；小横杆的自重标准值:P2=0.033×0.85/2=0.014kN；脚手板的自重标准值:P3=0.3×0.85×1.5/2=0.191kN；活荷载标准值:Q=2×0.85×1.5/2=1.275kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.05+0.014+0.191)+1.4×1.275=2.091kN；R8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载的计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/mNG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×11.60=1.770kN；昆山东森花园工程1G#-4G#楼悬挑脚手架施工方案江苏南通三建集团有限公司9(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2NG2=0.3×8×1.5×(0.85+0.3)/2=2.07kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/mNG3=0.15×8×1.5/2=0.9kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×11.6=0.087kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.827kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2×0.85×1.5×2/2=2.55kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.45kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=1；Us--风荷载体型系数：取值为1.128；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.45×1×1.128=0.355kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.827+1.4×2.55=9.362kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.827+0.85×1.4×2.55=8.826kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为昆山东森花园工程1G#-4G#楼悬挑脚手架施工方案江苏南通三建集团有限公司10Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.355×1.5×1.82/10=0.205kN.m；六、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N=9.362kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算