施工电梯方案_含电梯基础及地下室顶板回撑方案

天门汉旺世纪城3号地块二期22#、23#、24#、25#楼施工升降机基础方案编制：庄玉辉审核：林辉审批：杨三元福建省土木建设实业有限公司天门汉旺世纪城3号地块二期22#、23#、24#、25#楼施工升降机基础方案第2页共14页一、工程概况本工程为中外建工程设计与顾问有限公司武汉分公司设计，天门汉旺世纪城3#地块二期22#、23#、24#、25#楼，位于天门市陆羽大道东侧，地上18层，地下一层，地下室总建筑面积8000㎡，四栋楼屋面高度为55.000米。根据施工祖师级施工进度计划，决定选用四台武汉三盛工程机械有限公司生产的SCD200/200型施工升降机。二、编制依据1、《SC型升降机使用手册》2、本工程施工图纸三、施工升降机的选型及平面布置1、施工升降机的选型及平面布置原则：满足使用功能，提升重量，提升高度与吊笼尺寸等均能满足现场施工要求。额定载重量2000kg，最大提升高度小100米，可以满足整个施工现场的施工要求。根据本工程现场的实际情况，采用四台SCD200/200型双笼施工升降机。2、根据以上的原则，结合施工现场特点，将施工升降机定位在尽量方便建筑楼层施工平面的人员和各种材料运送的位置。1、施工升降机基础的定位：把升降机基础定位在22#楼以（22-18）-（22-19）轴，分中轴线和（22-J）轴外3.000米相交点为导轨轮标准节笼中心点；23#楼以（23-26）-（23-28）轴分中轴线和（23-B）外3.000米，相交点为导轨轮标准节笼中心点；24#楼以（24-26）-（24-28）轴分中轴线和（24-B）轴外3.000米，相交点为导轨轮标准节笼中心点；25#楼以（25-14）-（25-15）轴分中轴线和（25-J）轴外3.000米，相交点为导轨轮标准节笼中心点，四台升降机基座位置均按照在地下室顶板结构板上。2、附墙装置设置：根据《SC型升降机使用手册》，附墙架的最大间距为10.500米，本工程升降机附墙在各栋号楼对应的梁或墙上，标准层层高为3.000米，设置6套附墙装天门汉旺世纪城3号地块二期22#、23#、24#、25#楼施工升降机基础方案第3页共14页置可以满足工程需要。附墙件详见附图1四、施工升降机基础的设计1、基础的选型根据《SC系列施工升降机说明书》，并结合本工程实际，施工升降机基础采用独立钢筋混凝土基础长×宽×高尺寸为4000×6000×300.基础内预埋轨架底座。基础的定位详见附图2升降机附墙大样图天门汉旺世纪城3号地块二期22#、23#、24#、25#楼施工升降机基础方案第4页共14页天门汉旺世纪城3号地块二期22#、23#、24#、25#楼施工升降机基础方案第5页共14页天门汉旺世纪城3号地块二期22#、23#、24#、25#楼施工升降机基础方案第6页共14页2、基础设计计算书：①升降机自重计算：根据升降机正常运转以及工程实际需要，考虑施工升降机的安装起升高度为-1.300米，屋面标高为57.000米，共需要标准节40节，每个标准节为1.508米。施工升降机型号：SCD200/200吊笼形式：双吊笼架设总高度：60米标准节长度：1.508米底笼长5.300米底笼宽：4.200米标准节：170kg吊笼重：（双笼）2×2000kg=4000kg底笼重：1480kg导轨架总重：（需要40节）170kg×40=6800kg对重重量：2×2000kg=4000kg吊笼最大载重量（双笼）:2×2000kg=4000kg总自重：G=吊笼重+底笼重+导轨架总重+对重重量+吊笼最大载重量G=4000+1480+6800+4000+4000=20280kg施工升降机安装在地下室顶板上，顶板底用满堂钢管架进行加固处理，满堂钢管架应经受力计算后进行搭设，考虑到动荷载，自重误差及风荷载对基础的影响，取荷载系数n=2.1，同时应能承受施工升降工作时最不利条件下的全部荷载，加固后的总手里必须能承受的最大荷载不得小于基础承载：P=G×2.1=20280×2.1=425.90KN②根据施工升降机厂家提供的使用说明书得知总荷载为425.9KN，基础尺寸为4000×6000mm，因此加固范围为4500×6500=14.60KN/㎡，此荷载由施工升降机底部4500×6500范围的楼板、梁承担，而根据结构设计地下室顶板施工荷载为10kn/㎡，故需要在楼板下面设置钢管支撑，钢管支撑采用螺栓底座（钢定托）顶梁，按400mm纵横间距设置立杆，纵横向水平间距400，高度方向步距h=1000mm加设水平方向拉杆。3、地下室顶板支撑架计算书：（1）计算依据：钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB50017-2011)等规范。《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》天门汉旺世纪城3号地块二期22#、23#、24#、25#楼施工升降机基础方案第7页共14页（2）设计选型：地下室顶板在1#楼施工升降机基础底部采用钢管脚手架回撑的方式以保证板使用安全。钢管脚手架间距纵横为400×400mm，步距为1000mm，45mm×95mm方木，钢管顶托顶紧。考虑到地下室顶板的使用安全，将施工升降机位置的最大荷载放大至50.0kN/m2进行验算。落地平台支撑架立面简图天门汉旺世纪城3号地块二期22#、23#、24#、25#楼施工升降机基础方案第8页共14页落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元（3）、计算书；1）、参数信息:（1）.基本参数立柱横向间距或排距la(m):0.40，脚手架步距h(m)：1.00；立杆纵向间距lb(m):0.40，脚手架搭设高度H(m)：3.50；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：400.00；钢管类型(mm):Φ48×3.5（考虑到钢管的锈蚀等因素，计算时采用Φ48×3.0）连接方式：顶托支撑，扣件抗滑承载力系数:0.80；（2）.荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300；栏杆自重(kN/m2):0.150；材料堆放最大荷载(kN/m2):50.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；2）、纵向支撑钢管计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩W=5.08cm3；天门汉旺世纪城3号地块二期22#、23#、24#、25#楼施工升降机基础方案第9页共14页截面惯性矩I=12.19cm4；纵向钢管计算简图（1）.荷载的计算：脚手板与栏杆自重(kN/m)：q11=0.150+0.300×0.400=0.270kN/m；堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q12=50.000×0.400=20.000kN/m；活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：p1=1.000×0.400=0.400kN/m（2）.强度计算:最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:均布恒载：q1=1.2×q11+1.2×q12=1.2×0.270+1.2×20.000=24.324kN/m；均布活载：q2=1.4×0.400=0.560kN/m；最大弯距Mmax=0.1×24.324×0.4002+0.117×0.560×0.4002=0.400kN.m；最大支座力N=1.1×24.324×0.400+1.2×0.560×0.400=10.971kN；截面应力σ=0.400×106/(5080.0)=78.675N/mm2；纵向钢管的计算强度78.675小于205.000N/mm2,满足要求!（3）.挠度计算:天门汉旺世纪城3号地块二期22#、23#、24#、25#楼施工升降机基础方案第10页共14页最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下:均布恒载:q=q11+q12=20.270kN/m；均布活载：p=0.400kN/m；V=(0.677×20.270+0.990×0.400)×400.04/(100×2.060×105×121900.0)=0.144mm纵向钢管的最大挠度小于400.000/250与10,满足要求!3）、横向支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=10.971kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)天门汉旺世纪城3号地块二期22#、23#、24#、25#楼施工升降机基础方案第11页共14页支撑钢管计算变形图(kN.m)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.001kN.m；最大变形Vmax=0.000mm；最大支座力Qmax=10.973kN；截面应力σ=0.216N/mm2；横向钢管的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.000/150与10mm,满足要求!4）、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=10.973kN；R12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!天门汉旺世纪城3号地块二期22#、23#、24#、25#楼施工升降机基础方案第12页共14页5）、模板支架荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：脚手架的自重(kN)：NG1=0.149×4.500=0.670kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。栏杆的自重(kN)：NG2=0.150×0.400=0.060kN；脚手板自重(kN)：NG3=0.300×0.400×0.400=0.048kN；堆放荷载(kN)：NG4=50.000×0.400×0.400=8.000kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.778kN；2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=1.000×0.400×0.400=0.160kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×8.778+1.4×0.160=10.758kN；6）、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N=10.758kN；σ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58cm；A----立杆净截面面积(cm2)：A=4.89cm2；W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ--------钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；天门汉旺世纪城3号地块二期22#、23#、24#、25#楼施工升降机基础方案第13页共14页[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.00N/mm2；Lo----计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算lo=k1uh(1)lo=(h+2a)(2)k1----计算长度附加系数，取值为1.185；u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700；a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.100m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.185×1.700×1.000=2.015m；Lo/i=2014.500/15.800=128.000；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.406；钢管立杆受压强度计算值；σ=10757.660/(0.406×489.000)=54.185N/mm2；立杆稳定性计