工程事故处理

案例一曙光X125井多重落鱼打捞1、曙光X125井简况：该井是辽河油田曙光潜山构造上的探井，产量较高40-50ｔ/ｄ。该井在检修电泵作业时，①由于部分电缆卡子及碎电缆落井，造成电泵卡，大修过程中，多次套铣、打捞不能解卡，决定磨铣鱼顶。②由于井深，碎屑不能及时带出，造成磨铣过程中管柱卡，解卡过程中使两根钻铤落井。③下反扣母锥倒扣打捞，反扣钻柱断，落井18.5根，并且钻杆内外都已经被堵死，循环不通。④套铣反扣钻柱时，套铣筒又断入井内0.8ｍ。1、塔中水平4井简况：塔中水平4井在试井作业时，电子压力计（Φ38mm），及辅助工具（加重杆+万向节Φ42mm）总计11m，带1400m试井电缆（Φ5.6mm）断落井。后来经过11次打捞，只有3次外钩打捞有效（捞获电缆1250m），其余打捞无效。在打捞施工过程中，入井工具有6种。由于该井为水平井，常规打捞工具效果极差，常规打捞基本走到了尽头。案例二塔中水平4井打捞1、锥体2、剪断销钉3、卡瓦工作原理：当工具接触落鱼后，将打捞管柱内憋压20Mｐ，稳压5min在液压作用下，活塞压缩弹簧，当弹簧变形量达到一定程度后，内衬套推动其下部的卡瓦3，并剪断销钉2，在锥体1的限制下，卡瓦即可以抓住并咬紧井下落鱼，达到打捞的目的。液压式打捞器机械式打捞器1、上接头2、推筒3、心轴4、销钉5、锁紧筒6、打捞臂工作原理：当工具接触落鱼后，施加1.5t左右的压力，即可剪断销钉4，在落鱼的阻力作用下，心轴3向上移动，推筒2接触，由于受到推筒的限制，推筒推动锁紧筒5向下滑动，同时咬合打捞臂6上部的卡瓦，迫使打捞臂抱死并咬住落鱼，达到打捞的目的。案例三濮2-平1井水平段打捞1、濮2-平1井简况：该井于2001年11月-12月小修作业，采用油管传输射孔。引爆后起射孔管柱卡，0-360KN活动解卡多次无效，上提至480KN油管拔脱起出。通过倒扣捞矛捞出引爆装置。射孔枪身留井，再经多次打捞无效。落鱼为Φ101.6mm*40m枪身本体10节，深度2641.1m，位于水平井段内。打捞要点1、减磨措施：该井采用油基修井液循环洗井。且洗井液中加入相应的减磨材料。2、扶正措施：该井设计应用了球形扶正器。上部为73mm钻杆内螺纹，下部为73mm钻杆外螺纹。外径108mm、内径50mm，壁厚17.5mm。用钢珠按S形沿一个面均匀焊接在接箍外壁。3、打捞扶正：先用对口接头加引鞋，未成功；后用母锥加带坡度的引鞋，打捞成功。案例四腐蚀油管打捞伴随油田勘探开发的不断深入，近年来，油管所处介质环境极其复杂，地层流体所含的H2S、CO2、有机酸、无机盐等对油管形成长期的酸碱盐综合腐蚀，加之井温、管柱应力作用等因素，导致井下油管大面积或局部穿孔、破裂、断落、管壁变薄等（特别是川东北地区），修井时压井难、打捞难。打捞这些不规则的落鱼时，打捞效果不理想，因落鱼下滑严重、造扣难，打捞作业既费时又耗财。腐蚀管柱例一双12井打捞1．简况：双12井地属长寿县双龙镇境内。本井于1976年1月1日开钻，1976年5月18日完钻气井，从1991年2月5日关井一直未生产。关井后井口压力逐渐下降至0，表明气井已基本水淹。2000年10月18日下井底压力计，通井至井深2010m遇阻，测得液面井深10.82m，产层中部压力24.3MPa。11月进行了反注液氮气举。累计注入液氮37.5方，过程中，井内返黑色污水，污水中含有细砂、铁锈，分析认为，井底太脏，被沉砂、铁锈等脏物堵塞，要求彻底解决井内存在的问题，更换井内油管，清洗干净井底，决定修井，为后期气井正常生产打下基础。（打捞过程******）腐蚀管柱例二四川气田合16井打捞原井管柱Φ62mm加厚油管，水力锚，封隔器等，深度2989.13。上修目的检修原井管柱，恢复生产。试起钻，发现井内原管串已断落井内，起出油管216．83m，本体严重腐蚀，多处坑蚀穿孔，断口腐蚀不规则，呈笔尖状，落鱼2768.12m。*******腐蚀管柱打捞经验：1、对开窗打捞筒的工作范围有了更进一步的认识。过去在深井中，我们常用于杆类等小件落物的打捞，通过应用，我们认为，开窗打捞筒同样适用严重腐蚀落井油管的打捞，而且通过试验，打捞负荷可高达200kN，当井下无挂卡时，其打捞成功率较高。2、油管内定深爆炸作业在深井中的成功率很低，液压式随钻震击器在深井中的震击效果也不佳，这些工具和技术有待今后进一步改善和发展。3、当起原井管柱时，一旦井下有挂卡现象，就应立即着手钻机提升系统的检查和必要的安全措施防范，同时，转盘或补心内应尽可能再坐一只吊卡或加长卡瓦，避免因管柱腐蚀弱点处断脱而使高吨位突然释放，造成上部管柱顿开吊卡后下砸新鱼顶而严重变形；防止修鱼顶而损失大量的时间。4、对于腐蚀十分严重的井，落鱼强度很弱，打捞时易被拔断成多节且鱼顶极易被打捞工具破坏变形，所以，需要卡瓦打捞筒多次入井打捞，打捞时还不宜加压过大(30—40kN即可)，不宜重复操作；有可能每次捞获不足0．5m长的落鱼，但仍然是成功的，只要认真分析每次打捞后的新鱼顶情况，选择合适的卡瓦尺寸，就一定能达到目的。5、公锥不适合腐蚀落井油管的打捞。案例五套变多重落鱼打捞成2井套管变形油管断裂打捞：四川气田成2井是一口探明二叠系和石炭系含油、气情况的探井。于1987年7月17日开钻，到9月7日钻至志留系3821m完钻。完井人工井底3815．54m，下Φ62mm加厚油管于石炭系顶部3778.25m，生产气至1989年3月后，无工业产能，关井多年。XX年9月上修，修井的目的是尝试恢复利用。该井施工后才知道，原井管柱已断为4节，为了案例分析方便，分别标注为ABCD四段。（见下图）施工前井下管柱经过三个阶段打捞后井下管柱案例六取套打捞技术由于作业措施不当等原因造成的各种类型的卡钻事故，通常采用套管内大力上提、震击解卡、倒扣、套磨铣等手段捞出井下被卡落物。但对于有些落物卡、套变卡采用上述方法难以处理，而采用取套打捞技术自卡点以下倒开套管，使被卡管柱连同套管一并取出，从而实现解卡打捞的目的。这项技术是取套工艺在解卡打捞施工中的应用，例如：中原油田在文72—105、文10—45、文13—292等井现场实践证实该技术处理落物卡、套变卡等事故，不失为行之有效的办法，且大大缩短施工周期，降低大修成本，为解卡打捞提供了新思路。取套打捞技术施工程序：(1)处理卡点以上管柱。利用爆炸松扣、倒扣、切割等工艺捞出卡点以上管柱。(2)倒扣取套及被卡落物。根据油层套管尺寸选择合适的倒扣打捞矛，逐一倒扣，直至将卡点处落物及套管一并取出。(3)换新套管对扣、试压，进行下步施工。取套打捞选井原则：根据取套打捞技术的施工特点，在选择井时遵循以下原则：(1)确实证明落物或管柱被卡死井内，用常规套管内打捞无法实现；(2)卡点深度在目前技术条件下取套换套所能达到的井深范围内；(3)用合适的压井液压井做到“压而不死，活而不喷”。1、文72—105井在xx年6月注水泥后，下通井规通井至3440m处卡钻，后上大修解卡打捞，再下Φ114mm组合母锥打捞，无显示，起钻至14.52m时，因工人操作失误掉入井内气动卡瓦牙造成卡钻，最大上提至700kN解卡无效，转动钻具解卡时钻具断入井内12.10m。由于钻杆材质为P110钢，材质硬，磨铣困难，且卡点距井口近，管柱悬重小，施加钻压困难，决定采用取套打捞技术。结果成功地倒出2根套管至19.36m，捞出卡在套管内的母锥，更换新套管对扣试压合格，顺利捞出井内剩余落物。2、文10-45井是在起电泵管柱至101.97m时，脱落的电泵电缆及电缆卡子将电泵机组卡死。上大修后，倒扣捞出被卡机组以上6根油管，经活动、震击解卡无效，后套铣、磨铣20天解卡无效。决定实施取套打捞：根据管柱性能及井下落物状况，上提倒扣负荷45KN，倒出套管11根109.91m，成功捞出被卡电泵机组，后换套对扣试压合格。3、文13-292井是XX年5月小修，套管找漏起管柱时遇卡，提至580KN未解卡，倒出部分油管，鱼顶1891.83m。根据以前作业情况分析为套管窜漏，造成套变卡住找漏管柱。关井5年后上大修。处理过程：①下Φ63.5mm双滑块捞矛，于1891.83m捞住落鱼，500-600KN之间活动解卡无效，提至650KN，拔脱，后倒扣打捞出油管20根，鱼顶2047.09m。②下Φ63.5mm可退式倒扣捞矛于2047.09m捞住落鱼，原悬重反转30圈倒扣未开，回力大，退出倒扣捞矛。③下Φ114mm*10.45m套铣筒，套铣至2047.79m无进尺，回力大，分析该处为套管变形处。由于油管柱是套管变形卡，若在套管内采用磨铣，套捞等方法，施工难度大，会将变形套管套坏，且该变形段套管外漏需修复，决定采用取套打捞。④下Φ140mm倒扣打捞矛倒出套管2047m，倒开处正是卡点以上第一个套管接箍。无法下入打捞矛倒套管，因为该处距套管内鱼顶(声63．5mm平式油管接箍)仅0．09m，倒扣打捞矛无法进入套管内，决定再打捞油管。⑤下Φ63．5mm公锥于2047．09m打捞住油管后倒扣60圈开，捞出井内找漏剩余油管105根，封隔器、节流器及丝堵，并将变形套管倒开带出1根，套管变形段达7．2m长，牢牢将打捞出的第一根油管卡死。⑥换新套管对扣试压合格，后冲砂通井完成该井大修任务。取套打捞技术施工小结：(1)取套打捞井应在确保该井附近没有特殊的地质和构造不利条件，且在取套过程中不致于有特殊地下复杂情况发生。(2)取套打捞前必须做好一切施工准备工作，同时必须备有应急措施所需的设备物资，以解决施工过程中可能出现的复杂情况。(3)在解卡打捞中，取套打捞与套管内打捞互为补充，对解卡是很有借鉴意义的。(4)该技术是对卡点在套管外水泥返高以上的井进行尝试，在今后的施工中，根据裸眼取套工艺，可以尝试对卡点在套管外水泥返高以下及裸眼段进行取套打捞。