行车改造申请书

1二,起重机改造方案制定(一)依据标准GB3811起重设计规范GB6067起重机械安全规程GB/T14405通用桥式起重机JB/T4315起重机电控设备JB3229起重机用绕线转子三相异步电动机JB/DQ4658起重机成套电阻器GB5972起重机用纲丝绳检验和报废实用规范GB2299矿山工程起重运输机械产品涂漆颜色和标准GB5905起重机试验规范和程序GB50278起重机安装工程施工及验收规范JBT7688.15-1999冶金起重机技术条件(二)改造方案根据被改造起重机原结构设计和起升传动机构配制情报况,结合我方多年设计制造经验,依据国家起重机设计制造相关标准规定及国家质检办【2007】375号文件要求,我方计划从以下几方面改造.1,小车整体更换,改造技术参数要求如下:QD32/10t1.1额定起重量:主起升32t副起升10t1.2跨度：19m1.3起升高度：13m21.4工作级别:A61.5使用环境:-25~60С1.6电源:三相交流50HZ380V1.7主起升机构(工作级别：M6)1.7.1起升速度:12.3m/min1.7.2起升电动机:YZR315S-8/63kw（根据375号文件第一条选用H级电机,电机自带超速开关）1.7.3起升减速机:ZQ850-48.57-3CAi=31.5（根据355号文件第二条选用高速轴双出轴安装独立作用双制动）1.7.4起升制动器:YWZ-400/125(双制动)1.7.5卷筒组:Φ650×2000㎜1.7.6限位器:旋转限位:DXZ-4/4和重锤限位:LX31-4双限位（根据375号文件第四条选用）1.7.7定,动滑轮组:Φ500铸纲(根据375号文件第十条选用)1.7.8主起升纲丝绳:21.5NAT-6×37SW＋1WR-17701.8副起升机构:(工作级别M6)1.8.1起升速度:13m/min1.8.2起升电动机:YZR180L-6/15KW(根据375号文件第一条选用H级电机,电机自带超速开关)1.8.3起升减速机:ZQ850-48.57-3CA:i=31.51.8.4起升制动器:YWZ-400/12531.8.5卷筒组:Φ400×1500㎜1.8.6定滑轮组:Φ500铸纲(根据375号文件第十条选用)1.8.7副起升纲丝绳:6W(19)-135-1551-6×37SW＋1WR-17701.9小车运行机构:(工作级别M6)1.9.1运行速度:44.6m/min1.9.2小车运行电动机:YZR160M-6/55KW(根据375号文件第一条选用H级电机)1.9.3小车运行减速机:ZSC-600-31.2-1=22.41.9.4小车运行制动器:YWZ-200/251.9.5大车轮直径:Φ8001.10大车运行机构1.10.1大车运行速度:112.5m/min1.10.2大车运行电动机:YZR180L-6/15KW1.10.3大车运行减速机:ZQ500-31.5-1/22(Φ95)1.10.4大车制动器:YWZ4-200/251.10.5大车运行轮组直径:Φ8002,采用冶金起重专用电动机,当环境温度超过40度的场合,应选用H及绝缘的电动机.2.1原主起升电机:YZR250M2-6;45KW改造为H级电机η=7292.2原副起升电机:YZR180L-6;17KW改造为H级电机η=9622.3原小车运行起升电机:YZR132M2-6;4KW改造为H级电机η=96842.4原大车运行升电机:YZR160M2-6/8.5KW改造为H级电机双出轴η=930以上电机功率选择依据为:2.5主起升电机计算2.5.1计算主起升电机静功率Pj=QV/1000η(KW)已知条件:起重量:30000Kg=29600N吊钩重:700Kg=6860N起升速度:12.3m/min=0.205m/S式中Q—起升载荷N,Q为额定起升载荷+吊具重量V—起升速度,m/sη—机构总效率.采用闭式圆柱齿轮传动时η≈2.5.2,选择电动机Pj=QV/1000η(KW)=(196000＋6860)×0.205/(1000×0.85)=43.5KW选用YZR250M2-6;45Kw满足设计要求.2.6副起升电机计算2.6.1．计算副起升电动机功率Pj=QV/1000η(KW)5已知条件:起重量10000Kg=10000N吊钩重:100Kg=980N起升速度:19.5m/min=0.325m/s式中Q—起升载荷N,Q为额定起升载荷+吊具重量V—起升速度,m/sη—机构总效率.采用闭式圆柱齿轮传动时η≈2.6.2．选择电动机:Pj=QV/1000η(KW)×=(49000＋980)×0.325/(1000×0.85)选用YZR180L-6;17KW电机满足设计要求.2.7．小车电机计算:已知条件:小车自重:7180Kg运行速度:44.6m/min所需电机功率=〖小车自重+起重量〗×运行速度×0.017]/(6120×0.85)=[(7180＋20000)×44.6×0.017]/(6120×0.85)=3.961故选用YZR132M2-6;4KW电机满足设计要求.2.8．大车电机计算:已知条件：整机自重：25190Kg运行速度:112.5m/min所需电机功率={[（整机自重+起重量）×运行速度×0.017]/(61206×0.85)}/2={[(25190＋20000)×112.5×0.017]/(6120×0.85)}/2=8.3KW故选用YZR160M2-6/8.5KW电机满足设计要求.以上电机改为冶金起重专用电机，其绝缘等级为H级绝缘，防护等级为IP54符合文件要求。装设有两套独立作用的制动器3.1．原主起升制动器为双制动，装配形式在电机减速机中间高速轴上。不是独立作用，原制动器型号为:主起升制动器YWZ4-300/50副起升制动器YWZ4200/25单制动、小车运行制动器:YWZ4200/25大车运行制动器:YWZ4200/253.2．改造为：主起升制动器YWZ4-300/50（双制动）副起升制动器YWZ4200/25小车运行制动器（双制动）YWZ4200/25大车运行制动器YWZ4200/253.2.1．制动器设置在减速机高速轴两侧（设置位置详见小车总图）。两套独立作用的制动器（详见电器图）分别由不同的接触器来控制，保证了在一个制动装置失灵的情况下另一个制动装置正常工作，避免了安全事故的发生。3.2.2．以上制动器选项择的依据（1）主起升制动器计算7a．支持载荷所需要的力矩MzМz=n.[Q(D+d).η/2ai]≤Mez[kg.m]式中Q—起升载荷Kg,Q为额定起升载荷+吊具重量N—制动安全系数.按照起重机设计规范的要求制动安全系数不低于每个制动器的制动安全系数n≥1.15.Mez—制动器的额定力矩.每台制动器制动力矩为a—滑轮组倍率D——卷筒直径md—纲丝绳直径mη——机构总效率.采用闭式圆柱齿轮传动时η≈b.制动力矩计算Мz=n.Q(D+d).η/2ai=1.15×{[(20000＋700)×(0.8＋0.018)]×0.85/2×5×31.5=132.1Kg.m=1294N.m≤1300N˙M故选用YWZ4-300/50制动器,满足设计要求(2)副起升制动器计算:支持载荷所需要的力矩MzМz=n.[Q(D+d).η/2ai]≤Mez[kg.m]式中Q—起升载荷Kg,Q为额定起升载荷+吊具重量N—制动安全系数.按照起重机设计规范的要求制动安全系数不低于每个制动器的制动安全系数n≥1.15.Mez—制动器的额定力矩.8每台制动器制动力矩为a—滑轮组倍率D——卷筒直径md—纲丝绳直径mη——机构总效率.采用闭式圆柱齿轮传动时η≈b.制动力矩计算Мz=n.Q(D+d).η/2ai=1.15×{[(5000＋100)×(0.5＋0.018)]×0.85/2×5×31.5=25.4Kg.m=248N.m≤500N˙M故选用YWZ200/25制动器,满足设计要求4．必须装设起重量限制器原装起重机不带超限制功能。现改为起升机增加超载限制器，装置在卷筒座下面。超载限制器型号：QCX-2B-32t(25t),QCX2B型重量限制器主要功能，当重量达到设定值时，具备声光报警和输出控制信号，切断起升回路电源的功能，避免起重超载使用，保证安全生产。5．装有不同形式（一般为重锤式和旋转式并用）的上升极限位置的双重限位器（双限位）并应控制不同的断路装置，起升高度大于20米的起重机，还应根据需要装设下降极限位置限位器；原起重机已装有不同的起升双限位，控制在同一断路装置。整改方案为：设备上主．副起升已在卷筒尾部分别安装旋转限位9DXZ—4/4开关，主．副起升机构再各增一套LX31-4重锤开关，用来在紧急情况下控制总接触器（详见电器图，详见重锤位置图及小车总图）5.1．旋转式位置器：将其触点串接在上升接触器控制回路中，当起动作时，上升接触器不能再动作，但不影响正步降接触器动作。5.2．重锤式限位器:将其触点串接在上升接触器控制回路中，当起动作时，所有电气元件均不能动作(行灯变压器除外).由于重锤式限位是最后一道防线,顾将控制整车电源.5.3这台起重机的起升高度:主起升12米,副起14米,起升高度都不大于20米.故不必要装设下降极限位置限位器.6.20t以上用于吊运熔融金属的通用桥式起重机必须具有超速保护,原起重机不带超速保护整改方案:主副起升电动机要重新订货,选项型的电机YZRC型自带超速开关,为避免起升机构在下降过程中失速,造成安全事故,故在起升电机上加设超速开关,通过机械或信号的方式切断电机供电回路和制动器供电回路,7.起升机构应具有正反向接触器故障保护功能,防止电动机失电而制动器仍然在通电进而导致失速发生;原起升机构具有正反方向接触器故障保护功能整改方安:为防止正,反向接触器出现故障误动作,采取以下两种保护形式:(详见电器图)a．在正,反向接触器上加装机械连杆方法的机械保护形式。10B．通过上升，下降接触器常闭辅助触点互相串入上升，下降控制回路中，形成电气互锁的电气保护形式。以上两种保护均为一个接触动作，而另外一个接触器不能动作在控制器回路中接入正，反向接触器的各一对常开辅助点，防止失速。8．所有电气设备的防护等级应满足有关标准的规定；整改方案：现有起重机电气设备的防护等级已满足GB6067-85起重机械安全规程的要求。9．长期在高温环境下工作的起重机械，对其电控设备需要采取防护措施；整改方案：根据目前厂房和起重机的现状，电器设备防热，防尘，在司机室并列架设电器室（详见起重机总图），并在电器室内安装冷风机，在电缆，电线布线位置走台下方加隔热层，防止下方热辐射。主梁底部加隔热层，按图纸要求把隔热在现场制作成成品，把联接架焊接在主梁下部加固槽上，用手拉葫芦分段，把隔热层吊至主梁下部，用螺栓连接紧固（详见主梁隔热层示意总图）10．选择适用于高温场合的纲丝绳，且具有足够的安全系数；原钢丝绳为6×（19）W-26-1551，6×（19）W-17.5-1551整改方案:将现有钢丝绳一律换为为金属芯钢丝绳18NAT-6×37SW+1WR-1770;15NAT-6×37SW+1WR-1770,将现有钢丝绳抗拉强11度一律由1551改为1770.以上钢丝绳选择依据:10.1．钢丝绳选用钢芯钢丝绳。10．2．主起钢丝绳受力计算钢丝绳所受拉力SS=Qq/maη、（N）=（617400+19600）/（2×5×0.92）=69239N式中Qq—起升载荷,(额定是起重机+吊钩重量)m-绳系数目(指可分解成单个滑轮系的数量)a-绳系滑轮倍率η、-绳系的滑轮组效率见(手册)表2.1.13为0.92b、按钢丝绳所在的机构工作级别有关安全系数选择钢丝绳的破断拉力应满足下式F0＞S·n=7×69239N=484673N式中:F0——所选用钢丝绳的破断拉力Na钢丝绳所受拉力Sn—钢丝绳最小安全系数,工作级别为M7故安全系数为7已知所选用钢丝绳为18NAT-6X37SW+1WR-1770所选用钢丝绳的破断拉力、F0为456558＞S·N=7×69239N=484673