钢筋混凝土桥梁伸缩缝计算表格

根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第8.6条和附录F45m40。C-10。C38.4。C-5.2。C30。C5。C500.7515.0mm15.8mm4547600mm228814.841mm315.6429mm5d30d3650d其中：48MPa8.96E-018.44E-027.15E-01ε(fcm)=3.70E-043.32E-042.80E-052.37E-042.09E-04=1.00E+00一个伸缩装置伸缩量所采用的梁体长度l＝当地最低有效气温值Tmin=预设安装温度的上限值Tset,u预设安装温度的下限值Tset,l混凝土等级环境年平均相对湿度RH收缩开始时的龄期（d）,ts=计算考虑时刻的混凝土龄期（d）,t=计算考虑终止的龄期t∞=构件的理论厚度h=2A/u=钢筋混凝土桥梁伸缩装置伸缩量计算由《桥规》附录F得以下计算公式:构件与大气接触的周边长度u=2、混凝土收缩引起的梁体缩短量温度下降引桥的梁体伸长量△lt-温度上升引桥的梁体伸长量△lt+当地历年最高日平均气温当地历年最低日平均气温当地最高有效气温值Tmax=βs2(t∞-ts)=△lt+=acl(Tmax-Tset,l)△lt-=acl(Tset，u-Tmin)1、温度变化引起的伸缩量梁结构截面面积A=εcs(t,ts)=εcsoβs1(t-ts)=εcso=ε(fcm)βRH=εcs(t∞,ts)=εcsoβs2(t∞-ts)=εcs(t∞,t)=εcs(t∞,ts)-εcs(t-ts)=立方体强度fcm=βRH=1.55（1-（RH/RH0)3)=βs1(t-ts)=630101001()()16010(9/)101.551(/)(/)()350(/)2()/100%100110csoscmRHscmsccmcmoRHsSsscmoffffRHRHttttthhtttRHhmmtdfMPackf4.3250C＝及以上砼修正系数40.120T14.24t58.185.1Tt2.09E-049.4074mm预应力引起的截面重心处的法向压应力6Mpa30d3650d梁体的弹性模量Ec按照规范3.1.5采用34500Mpa1.37052.41910.4821794.5288≤15000.94221.59831.50591.00001.505911.7854mm=1.9518mm分配给支座的汽车制动力标准值Fk=21.013KN支座橡胶层的总厚度te=49mm支座橡胶层剪变模量Ge=1.2Mpa支座平面的毛面积Ag=439600mm2伸缩装置伸缩量增大系数β=1.3（可取1.2～1.4）=22.091441mm=50.655519mm72.7470mm1)伸缩装置安装后的闭口量C+2)伸缩装置安装后的开口量C-则伸缩缝选择应大于εcs(t∞,t)μ=混凝土收缩引起的梁体缩短量3、由混凝土徐变引起的梁体缩短量△lc-4、由制动力引起的板式橡胶支座剪切变形而导致的伸缩缝开口量△lb-或闭口量△lb-5、按照梁体的伸缩量选择伸缩装置的型号=加载时砼龄期t0=计算考虑时刻的砼龄期t==kll=/bbeegFtGA或0(,)pccuclttlE()tbCll()tscbCllllckf4.3250C＝及以上砼修正系数l)t,t(lcss3100)/(46.0/11hhRHRHRH5.00)/(3.5)(cmcmcmfff2.0100)t/t(1.01)t(2502.111500180hhRHRHH3.010100/)(/)()(ttttttttHC)()(00tfcmRH)(),(000ttttcckf4.3250C＝及以上砼修正系数)t,t(00(,)pccuclttlE钢筋混凝土桥梁伸缩装置伸缩量计算（可取1.2～1.4）1)伸缩装置安装后的闭口量C+2)伸缩装置安装后的开口量C-3、由混凝土徐变引起的梁体缩短量△lc-4、由制动力引起的板式橡胶支座剪切变形而导致的伸缩缝开口量△lb-或闭口量△lb-5、按照梁体的伸缩量选择伸缩装置的型号