主厂房高支模施工方案

通州建总集团有限公司施工方案1江西理文化工有限公司动力车间二期除氧煤仓间、汽机房（主厂房）高支模施工方案建设单位（签章）：监理单位（签章）：施工单位（签章）：监理工程师：总监理工程师：日期：2014年月日日期：2014年月日日期：2014年月日通州建总集团有限公司施工方案2目录第一章工程概况第二章编制依据第三章施工组织和准备第四章高支模支撑方案第五章高支模结构设计及计算第六章高支模施工安全管理第七章高支模施工方法第八章高支模安全技术措施第九章高支模预防坍塌事故的安全技术措施第十章高支模预防高空坠落事故的安全技术措施第十一章监测措施第十二章应急救援预案第十三章高支模施工图通州建总集团有限公司施工方案3第一章工程概况1.1工程概述1、按照国家相关法规规定，混凝土模板支撑工程搭设高度8m及以上、或搭设跨度18m及以上、或施工总荷载15kN/m2及以上或集中线荷载20kN/m及以上，需要编辑安全专项方案，并要求进行专家论证；本工程除氧煤仓间混凝土模板支撑高度最高处为14.7米，属于国家规定的高支模范畴，特编辑本方案。主厂房结构采用钢筋混凝土框架结构体系，横向分为从11轴至18轴8列，纵向A、B、C、D轴。AB间（汽机房）的跨度为27m，BC间（氧煤仓间）的跨度为9m，CD间的跨度为8m。B、C、D列柱截面尺寸有600mm×1200mm，A～B列柱截面尺寸有600mm×1100mm、600mm×1000mm、600mm×800mm、600mm×500mm、500mm×500mm。除氧煤仓间位于B～D轴间，B～D轴间分为4米层、7米层、11米层、13米层、27米层及31.18米屋面层，共6层；除氧煤仓间在▽13~▽27m之间为14米。除氧煤仓间上部结构梁的截面尺寸有：400mm×1200（煤斗大梁）、300mm×800mm、250mm×600mm、250mm×500mm、200mm×300mm等规格除氧煤仓间混凝土模板支撑高度最高处为14米，属于高支模结构，尤其是屋面模板支撑体系是本工程的一个关键，如何安全、牢固、环保、经济地解决这一问题，是我们的工作重点。第二章编制依据2.1编制依据1、主厂房工程设计图；2、除氧煤仓间框架施工图；、3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001J84-2001（2002版）；4、《建筑结构荷载规范》（GB5009-2001）；5、《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）；6、《木结构设计规范》（GBJ5-88）；7、《钢结构设计规范》（GBJ17-88）；8、《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001）；通州建总集团有限公司施工方案49、本工程的建筑、结构施工图纸；10、《建筑施工计算手册》11、《模板与脚手架工程施工技术措施》第三章施工组织和准备3.1施工区段划分施工区段划分：根据设计图纸，除氧煤仓间B、D轴交1、5轴为9M×24M，该施工部位平面位置较小，故划分为一个施工区段。3.2施工组织主厂房施工至13.0M时按本方案施工，其余各施工段采取立体和水平流水相结合的方式进行。3.3技术准备项目技术负责人组织项目部技术、生产人员熟悉图纸，认真学习撑握施工图的内容、要求和特点，同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点做好记录，通过图纸会审，对图纸存在的问题，与设计、建设、监理共同协商解决，取得一致意见后，办理图纸会审记录，作为施工图的变更依据和施工操作依据，熟悉各部位截面尺寸、标高，制定模板初步设计方案。3.4机具准备名称规格数量备注锤子重量0.25、0.5Kg20个单扳手开口宽：17～19、22～24㎜20个圆盘锯MJ-1065台平刨MB-5035台手电钻10把手提电锯M-651A10把活动扳手最在开口宽65㎜20把钢丝钳长150、175㎜2把墨斗4个通州建总集团有限公司施工方案5砂轮切割机配套4个零配件及工具箱4个水准仪DZS3-1/AL3322台水平尺长450、500㎜20个钢卷尺5M/30M25把工程检测尺5M6把3.5施工人员配备根据施工要求，高支模施工时，施工段配备架子工15人，木工15人，杂工10人。第四章高支模支撑方案4.1梁模板及支撑架的设计1、梁的底模与侧模均采用15厚多层胶合板，次龙骨选用50×100㎜方木，梁底模木方平行于梁截面支设，间距为200㎜，主龙骨采用Φ48*3.5㎜钢管，横向间距400。侧模背次龙骨木方沿梁高方向布置，间距@300，当梁高不大于700mm时，梁侧模可不用对拉螺栓，仅支撑板模的水平钢管顶撑，同时用一部分短钢管斜撑即可。当梁高大于700mm时，梁侧模要增加φ12对拉螺栓固定，对拉螺栓沿梁高每500mm设一道，纵向间距每600mm设置一道。2、主梁底采用三排立杆，立杆沿梁宽间距为400㎜，中间的立杆位于梁宽方向的正中位置，梁两侧的立杆要在梁的截面以外。立杆的纵向间距为800㎜；水平杆间距为1500㎜。3、主梁支撑体系与结构柱连接，并单独设置剪刀撑，保证周边板、次梁模板及支撑体系拆除后的支撑体系的稳定性。4.2顶板模板及支撑架的设计1、顶板模板采用15厚多层夹合板，次龙骨选用50×100㎜方木，间距为400㎜，主龙骨采用Φ48*3.5钢管，间距800㎜。2、满堂脚手架支撑体系设计为：立杆间距800mm，水平杆每1500mm一道，架体纵横相连，设剪刀撑。在脚手架的底端之上200mm，设纵横扫地杆。通州建总集团有限公司施工方案63、次梁及板的模板体系与主梁相对独立，便于模板支撑体系得分批拆除，梁板混凝土强度达到设计80%开始拆除板底、次梁模板及支撑体系，待屋面混凝土浇筑完成，主梁混凝土强度达到设计100%，才能开始拆除主梁支撑体系及模板。4.3剪刀撑的设置1、满堂模板支架四周与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。2、模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。3、每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6米，斜杆与地面的倾角宜在45º～60º之间。4、剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1米，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘到杆件端部距离不应小于100mm。5、剪刀撑的斜杆与基本构架结构杆件之间至少有三道连接，其中斜杆的对接或搭接接头部位至少有一道连接。4.4支撑立杆基础1、需在立杆下垫木方和模板，加大承压面积。先在混凝土面上垫一块约500×500㎜宽的旧模板，在旧模板上垫上50×100木方，然后在木方上面架设脚手架立杆。2、楼面梁板的支撑地面为13m处梁板结构。为保证上部荷载的有效传递，在浇筑楼面梁板砼前，13m处梁板结构模板支撑体系暂不拆除，通过模板支撑体系将上部荷载进行传递。第五章高支模结构设计及计算5.1主梁模板计算按梁最大矩形截面计算，截面尺寸为400mm×1200mm（宽×高）。5.1.1大梁底模计算1.底模计算：1)荷载计算底模自重0.5×（0.40+2×1.2）×1.2=1.68KN/m通州建总集团有限公司施工方案7混凝土自重25×0.4×1.2×1.2=14.4KN/m钢筋自重1.5×0.40×1.2×1.2=0.864KN/m振捣砼荷载2.0×0.40×1.4=1.12KN/m荷载设计值合计q1=1.68+14.4+0.8640+1.12=18.064KN/m2)抗弯承载力验算底模下的次龙骨间距为0.25m，是一个多等跨连续梁，综合考虑，故按四等跨计算。LLLqL按最不利荷载之中结构静力表示得：弯矩系数：KM=-0.121剪力系数：KV=-0.620挠度系数：KW=0.967则弯矩值:M=K·ql2=-0.121×18.064×0.252=-0.137KN·m=-0.137×106N·㎜截面抵抗矩:W=bh2/6=400×152/6=15000㎜3受弯应力值:σ=M/W=-0.137×106/15000=3.13N/㎜2＜容许应力fm=13N/㎜2满足抗弯要求！3)抗剪强度验算剪力:V=KVql=-0.620×18.064×0.25=2.8KN剪应力:t=3V/(2bh)=3×4.41×103/(2×400×15)=0.903N/㎜2＜容许应力fv=1.3N/㎜2满足抗剪要求!4)挠度验算荷载不包括振捣砼的载荷，则q1=16.944KN/mω=KWql4/(100EI)=0.967×16.944×2504/(100×9×103×400×153/12)=0.014㎜通州建总集团有限公司施工方案8＜容许挠度[ω]=l/720=250/720=0.347㎜挠度满足要求！5.1.2次龙骨验算1)次龙骨承受荷载底模自重0.5×（0.40+2×1.2）×0.25÷0.40×1.2=0.70KN/m混凝土自重25×0.40×1.2×0.25÷0.40×1.2=9.0KN/m钢筋自重1.5×0.40×1.2×0.25÷0.40×1.2=0.54KN/m振捣砼荷载2.0×0.40×0.25÷0.40×1.4=0.7KN/m荷载设计值合计q1=0.70+9.0+0.54+0.7=10.94KN/m2)抗弯承载力验算次龙骨下的主龙骨间距为0.4m，是一个两等跨连续梁，综合考虑，故按两等跨计算。qLL按最不利荷载之中结构静力表示得：弯矩系数：KM=-0.125剪力系数：KV=-0.625挠度系数：KW=-0.521则弯矩值:M=KM·ql2=-0.125×10.94×0.42=-0.22KN·m=-0.22×106N·㎜截面抵抗矩:W=bh2/6=50×1002/6=83000㎜3受弯应力值:σ=M/W=-0.22×106/83000=2.65N/㎜2＜容许应力fm=11N/㎜2抗弯满足要求！3)抗剪强度验算剪力:V=KVql=-0.625×10.94×0.4=2.74KN剪应力:t=3V/(2bh)=3×2.74×103/(2×100×50)=0.82N/㎜2通州建总集团有限公司施工方案9＜容许应力fv=1.7N/㎜2抗剪满足要求！4)挠度验算荷载不包括振捣砼的载荷,则q1=10.24KN/mω=KWql4/(100EI)=-0.632×9.29×4004/(100×1.0×104×50×1003/12)=0.04㎜＜容许挠度[ω]=l/200=400/200=2㎜挠度满足要求5.1.3主龙骨(大横杆)验算1)主龙骨(大横杆)承受荷载主要为次龙骨传来的集中荷载:根据以上次龙骨承受荷载计算，每根次龙骨承受的荷载设值为F1=q1×0.40=10.94×0.40=7.111KN，则主龙骨(大横杆)承受的集中荷载设计值为F=7.111/3=2.37KN。2)抗弯承载力验算主龙骨(大横杆)的立杆间距为0.8m，按照集中荷载作用下的连续梁计算，综合考虑，故按四等跨计算。FFFFLLLFLFFFFFFFF按最不利荷载之中结构静力表示得：弯矩系数：KM=-0.321剪力系数：KV=-1.321挠度系数：KW=2.657则弯矩值:M=KM·FL=-0.321×2.37×0.8=-0.61KN·m=-0.61×106N·㎜受弯应力值:σ=M/W=-0.61×106/5000=122N/㎜2＜容许应力fm=215N/㎜2抗弯满足要求！3)抗剪强度验算通州建总集团有限公司施工方案10剪力:V=KVF=-1.321×2.37=-3.13KN剪应力:t=3V/(2A)=3×3.13×103/(2×489)=9.60N/㎜2＜容许应力fv=125N/㎜2抗剪满足要求！4)挠度验算荷载不包括振捣砼的载荷，则F1=10.24×0.10=6.66KN/m，F=2.22KN/mω=KWFL3/(100EI)=2.657×2.22×8003/(100×2.06×105×12.19×104)=0.0012㎜＜容许挠度[ω]=l/200=800/200=4㎜挠度满足要求！5.1.4立杆稳定性计算由于主梁底有三根立杆，立杆的实际受力很不均匀，实际情况是全部竖向荷载中间立杆受力68%，两边立杆各受力16%（摘自中国建筑工业出版社的《建筑施工安全设施计算书编制范例》）。根据以上