顶板行车与堆载验算与加固方案 (蜀山)

目录工程概况………………………………………………………….1编制依据………………………………………………………….1施工场地布置（行车通道方案、材料堆置与荷载信息）…….2地下室顶板梁板信息…………………………………………….4顶板承载验算…………………………………………………….5后浇带处置和跨后浇带板块加固……………………………….6顶板行车和材料堆放特别注意事项…………………………….9附件一、车辆荷载……………………………………………….10附件二、混凝土搅拌车技术参数……………………………….12附件三、拖泵技术参数………………………………………….17附件四、汽车等效均布荷载简化计算………………………….181施工通道顶板验算与加固方案一、工程概况工程名称：**建设单位：**设计单位：**监理单位：**施工单位：**本案位于**。本工程有排屋、高层及地库组成，结构形式为框架剪力墙结构。建筑面积约155576.79平方米，本工程地下室为地下二层，地上28层。本工程地下室顶板标高不等，大面积施工区域内为-1.200。完成后覆土厚度，绿化处为0.5-1.0米，消防通道为1.1米。设计采用消防车道荷载：20KN/㎡。二、编制依据：1、《建筑结构荷载规范》GB50009-20122、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011；5、《实用建筑结构工程师手册》中国建筑工业出版社（李国胜、宋鸿金、林焕枢编）6、《汽车等效均布荷载的简化计算》中国建筑设计研究院朱炳寅著(发表于建筑结构）7、本工程建筑结构施工图纸（结构总说明）8、本工程施工组织设计与场地布置方案9、品茗施工计算软件10、混凝土搅拌车、拖泵等车辆技术参数三、施工场地布置（行车通道方案、材料堆置与荷载信息）：1、本工程施工通道行车方案：1）、场地平面布置：本工程所有施工通道在地下室顶板部分均布置于建筑总平面布置图中消防通道位置，详见主体与装修阶段施工总平面布置图。2在消防通道与其它区域之间采用围挡、标线分开。原则上砂石堆场、散装水泥罐布置在地下室顶板之外，水泥、砂石运输在顶板之外。地下室顶板上布置有钢筋加工及堆场、模板加工及堆场、砌体堆场及可能布置砂石临时堆场等。2）、车辆限行：在地下室与非地下室之间，施工通道设置道闸，对车辆进行限行限速。车辆限速5KM/H以内。禁止钢筋运输车和加气砼块车辆，即禁止挂车（允许模板方木运输车辆堆高不超过2米驶入，但挂-100及以上禁入）驶入地下室顶板上方。禁止总质量32T及以上车辆（包括水泥罐装车、总质量32T以上大型砂石运输车、超过12方以上砼搅拌车、总质量32T以上砼汽车泵车）驶入地下室顶板上方。不允许两辆及以上混凝土搅拌车同时驶入。3）、材料转运输方案：钢筋采用塔吊吊运；加气砼块采用3T以下叉车转运。2、允许驶入顶板消防通道的车辆荷载信息：1）、中小型砂石运输车，汽车-10级；车辆总质量（自重加满载满员重量）≤20T，折算重量200KN。车身尺寸：长7米，宽2.5米，轴距4米。详见附件一：《实用建筑结构工程师手册》P26\27车辆荷载。2）、混凝土搅拌车（12方以下）：车辆总质量详见附件二：混凝土搅拌车技术参数。本工程所有混凝土搅拌车中最大为12方搅拌车，总质量31T，折算重量310KN。12方车身尺寸，长约10.5米，宽2.5米，轴距约1.8+3.2+1.35米。最常见混凝土搅拌车为10方搅拌车，总质量25T，折算重量250KN。10方车身尺寸，长约9.3米，宽2.5米，轴距约3.8+1.4米。3）、混凝土拖泵：地泵质量详见附件三：最大质量7.5T，折算重量75KN。3车身尺寸，约长6.4米宽2米。4）、其它，如翻斗车、叉车，总质量均在6T以下。3、材料堆场荷载信息：1）、钢筋堆场；钢筋原料堆场和成品堆场，堆置净高控制在250MM以内。根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录A，钢筋容重78.5KN/M3，最大均布荷载=78.5KN/M3*0.25M*0.9(空隙率，以直径20钢筋估算)=17.67KN/㎡。设计覆土容重18KN/M3,设计覆土厚度1m,折合每平方米18KN/M3。故钢筋堆场最大堆载≤17.67KN/㎡（标准值，以下均同）小于设计荷载标准值，满足要求。四、地下室顶板(主楼区外施工区域)梁板信息：本工程（主楼区之外）地下室顶板板厚均为250，配筋均有C12@150双层双向；在行车部位，板边上层加强筋Φ10@150，与原配筋结合考虑后按C12@90计算。(本文中A、B、C分别代表一、二、三级钢筋)。柱网间距：南北向有8.08、5.5、6.6米；东西向除一处为7.3米，东西靠外墙为5米和4.3米外，其余均为8.1米。梁基本型：纵向主梁，尺寸450*900（局部450*1100）；最大跨梁最不利配筋，行车顶板处支座上筋10C25；跨中下筋11C32；无行车处支座上筋11C25，跨中下筋11C25。横向主梁，尺寸450*1100；最大跨梁配筋,行车处支座上筋11C25，跨中下筋12C25；无行车处支座上筋9C25；跨中下筋9C25。次梁：尺寸300*850；最大跨梁最不利配筋，行车顶板处支座上筋6C22，跨中下筋5C25。无行车处支座上筋7C20,跨中下筋6C20。板跨组合有8.08*8.1、.08*7.3；5.5*8.1、5.5*7.3；6.6*8.1、6.6*7.3；主力板跨8.08*8.1。五、顶板承载验算：1、地下室顶板设计允许承载力计算：根据本工程施工总说明第1.4条，消防车道荷载：20KN/㎡。根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012条文说明P197页，对应本工程板跨，可知计算选用消防车为重型消防车，全车总重300KN，前轴重60KN，后轴重为2X120KN,对应车辆荷载与300KN汽车平面相同，车身尺寸8米长2.5米宽，轴距4+1.4米左右，同时参照《汽车等效均布荷载的简化计算》，20KN/4㎡的消防车道荷载是300KN汽车轮压直接作用于板跨不小于6米*6米顶板上的汽车等效荷载标准值，已计算汽车（设备）动力系数。根据本工程施工图纸地下室顶板结构平面图中所附说明：本工程地下室顶板覆土厚度，绿化处为1米，消防通道为1.1米。覆土计算容重不小于18KN/M3。顶板活载按施工活载计2.0KN/㎡。非消防车道处（绿化处，即施工堆场和加工场地）可允许均布荷载为：恒载16.5KN/M3*1.3M=21.45KN/㎡，组合系数1.2；活载为施工活载2KN/㎡，组合系数1.4。组合允许均布荷载为：21.45*1.2+2*1.4=28.54KN/㎡。消防车道处(施工通道)可允许均布荷载为：恒载16.5KN/M3*1.1M=18.15KN/㎡，组合系数1.2；活载为施工活载2KN/㎡，组合系数1.4；消防车荷载，300KN消防车考虑覆土厚度1.1米后，为计算允许承载力，作折减计算，在板跨≥6米下利用线性内插法计算等效均布荷载（1米16.7，12.5米15.7）为16.3KN/㎡（且不再乘动力系数），根据荷载规范，计算允许承载力时，组合系数取0.7。组合允许均布荷载为：18.15*1.2+2*1.4+16.3*0.7=35.99KN/㎡。2、施工通道承载验算：根据上文允许驶入地下室顶板消防车道的荷载信息，最大为12方砼搅拌车，重量310KN。根据《汽车等效均布荷载的简化计算》，300KN车辆在无覆土时等效均布荷载为20KN/㎡，故最大汽车荷载产生的等效均布荷载为20*310/300=20.7KN/㎡，动力系数已计入，组合系数不再折扣取1.0。地下室临时支撑设计计算书计算依据：1、《钢结构设计规范》GB50017-20032、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011一、参数信息1、基本参数支撑位置临时道路支撑高度H(mm)2.65地下室顶板厚度h(mm)250临时支撑长a(m)80临时支撑宽b(m)8考虑覆土荷载传递否2、荷载参数5施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m3)20二、设计简图钢管支撑立面图6支撑平面图7钢管支撑受力简图三、支撑结构验算支撑类型扣件式钢管支撑架支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011永久荷载的分项系数γG1.2可变荷载的分项系数γQ1.4立杆纵向间距la(mm)800立杆横向间距lb(mm)800立柱水平杆步距h0(mm)1500立柱顶部步距hd(mm)500扫地杆高度h2(mm)200立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a1(m)：0.2剪刀撑设置类型普通型顶部立杆计算长度μ12.2非顶部立杆计算长度μ21.8支撑钢管类型Ф48×3.5抗压强度设计值[f](N/mm2)205可调托座承载力容许值[N](kN)308地下室顶板存在覆土但结构本身可承担外部覆土荷载，按最不利原则，只考虑施工荷载传递；设梁板下Ф48×3.5mm钢管@0.8m×0.8m支承上部施工荷载，可得：N=γQ×NQK×la×lb=1.4×20×0.8×0.8=17.92kN1、可调托座承载力验算【N】=30≥N=17.92kN满足要求！2、长细比验算根据《规范》JGJ130-2011第5.4.6条规定可知：顶部立杆段：λ=l0/i=kμ1(hd+2a1)/i=1×2.2×(500+2×200)/15.8=125.316≤[λ]＝210满足要求！非顶部立杆段：λ=l0/i=kμ2h0/i=1×1.8×1500/15.8=170.886≤[λ]＝210满足要求！3、立杆稳定性验算顶部立杆段：λ=l0/i=kμ1(hd+2a1)/i=1.155×2.2×(500+2×200)/15.8=144.741≤[λ]＝210非顶部立杆段：λ=l0/i=kμ2h0/i=1.155×1.8×1500/15.8=197.373≤[λ]＝210比较后取大值，λ=197.373,查《规范》JGJ130-2011附表A.0.6，取φ=0.186f＝N/(φA)=17920/(0.186×489)=197.023N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！临时扣件钢管支撑满足要求！3、材料堆场承载验算：根据上文所述材料堆场中最大堆载为钢筋堆场，最大堆载≤17.67KN/㎡（标准值），材料堆放高度已充分考虑堆置高度和温度影响，取组合系数1.0。堆场期间，无覆土。有顶板砼保护层100厚，恒载2.5KN/㎡，组合系数1.2。施工活载因与材料堆放组合，取2.0KN/㎡即可，组合系数1.4。组合均布荷载共：2.5*1.2+2*1.4+17.67*1.0=23.47KN/㎡。组合均布荷载23.47KN/㎡＜组合允许均布荷载28.54KN/㎡。满足承载要求。五、后浇带处置和跨后浇带板块加固：9（一）、总则：柱跨中有后浇带通过的板块，在后浇带未封闭并养护到100%（28天）之前，不应作为材料堆场和施工通道。如果板块在后浇带未封闭完成前作为施工场地，则板块采用满堂钢管脚手架顶撑加固。顶撑加固搭设方式和施工方法、安全事项等同支模承重架，具体详见地下室承重架搭拆方案。所有施工通道(地下室顶板上)必须在结构板上先按图纸要求做好顶板层的防水、防水刚性保护层。(二)、封闭前，后浇带板块行车通道（材料堆场）加固方案及计算复核：加固采用钢管扣件满堂脚手架按支模架方式来支撑加固，加固范围跨后浇带板块覆盖整跨。立杆间距纵横皆取900（复核计算按1000），用50X70方木在水平架杆与顶板梁板间顶紧，承重架步距1500，扫地杆和水平杆满设，承重架四周外围和每8纵8横设垂直剪刀撑。加固计算复核如下：设梁板下Ф48×3.5mm钢管@1000mm×1000mm(支模未拆除)支承上部所有外加荷重和混凝土结构自重，混凝土板梁只负责支撑体系整体性和等效均布荷载效应的发挥并将力有效传递到立杆上，则：外加组合均布荷载（包括汽车等效均布荷载）=26.5KN/㎡