19高支模施工方案(钢管)(修改)

1目录第一章工程概况...................................2第二章施工准备...................................3第三章钢管架高支模计算书.........................4第四章钢管满堂红架支撑的搭设安装.................14第五节高支模模板安装与拆除.......................15第六章钢管满堂红架质量标准保证...................21第七章满堂红钢管架施工注意事项及砼浇筑方法顺序...22第八章钢管架的应级救援及预防监测措施.............252上海留芳置业发展有限公司自用扩建厂房工程高支模施工方案第一章工程概况工程概况：上海留芳置业发展有限公司自用厂房扩建工程，为松江出口加工区茸江路8弄1-6号，总建筑面积10885.45m2。本次施工厂房为3层框架结构，局部4层。根据现场施工的实际情况，选用最大跨度的梁及板进行验算，由设计施工图及施工方案得：最大截面尺寸为300*850，梁底离地面高度7.00米，模板底楞木枋间距为0.5米，梁底模板选用30mm厚松木板，梁旁模板选用18㎜胶合板，支顶选用Φ48*3.5满堂红钢管架安装；柱、次梁及板模板选用18㎜胶合板。经验算得两方案均符合JGJ59—99《建筑施工安全检查标准》有关要求。编制依据：本工程采用Φ48*3.5满堂红钢管架，满堂支撑，其主要编制依据为：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》《建筑结构荷载规范》《建筑地基基础规范》《冷弯薄壁型结构技术规范》《建筑施工脚手架实用手册》3第二章施工准备1、材料Φ48*3.5满堂红钢管架、剪刀撑、水平梁架，连接销、臂形连接条、扣件、可调托座、可调底座等组成。（1）高支模采用Φ48*3.5钢管，质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235—A级钢的规定。（2）水平梁架，剪刀撑是连结钢管满堂红架部件，可根据钢管满堂红架的间架来选择，一般多采用1.8mm。（3）臂形连接条，连接销是用于钢管满堂红架在垂直方向连接，使立杆相互连接的部件，臂形连接条叉是防止立杆拔出的连接条。（4）扣件式钢管支模架应采用可锻铸铁制作的扣件，等材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。支模架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力短达65N.m时，不得发生破坏。（5）可调底座与上托座用于钢管满堂红架立杆的最下端和最上端，用来调整支架的高度及拆除时解除应力的部件。（6）60×80木方进场必须进行材质的验收。弯曲大的、变形严重的不能使用，尤其是有节和断裂的不能用于高支模中的梁底和板底。2、作业条件（1）钢管架支顶地基应平整夯实，并满足承载力要求，应有可靠的排水措施，防止积水浸泡地基。（2）计算传递到钢管架上的荷载，除按有关规范考虑钢筋混凝土的重量，模板与配件的重量以及施工活载等以外，还应考虑输送泵脉冲水平4推力，按照钢管架上的荷载以及钢管架容许承载力计算出钢管架的间距和位置。（3）一般情况，采用木枋做龙骨的梁下钢管满堂红架，间距90cm，楼板模板下钢管满堂红架间距＜1.8m。（4）在高支模时，作业层必须满铺竹板做好防护，方可上人操作。第三章钢管架高支模计算书根据现场施工的实际情况，由设计施工图得，梁长1跨，截面尺寸为：300*850，首层高度为7.850m。由施工方案得，模板底楞木枋间距为0.5米。梁底模板选用35mm厚松木板，梁旁、板模板选用18㎜胶合板，支撑采用Φ48*3.5满堂红钢管架。在现在的落地式模板的支架中，有三种板底的支撑形式：木方支撑、钢管支撑、托架支撑。本工程以落地式模板支架中常用的木方支撑的形式为例,对楼板高支撑架的安全进行验算。计算方案如下：板厚为120mm，采用木方支撑的方式（如简图1）。立杆上部伸出模板支撑点的长度为0.3m。钢管采用48×3.5mm的，立杆的纵距b=1.20米，立杆的横距l=1.20米，立杆的步距h=1.50米，木方采用50×80mm的方木，间距400mm,其中方木的抗剪强度取1.6N/mm2，抗弯强度取13N/mm2，木方的弹性模量为9500，面板采用18mm厚的胶合板，面板的抗剪强度取1.4N/mm2，抗弯强度取15N/mm2，木方的弹性模量为6000。模板自重采用0.3kN/m2，混凝土自重选用24kN/m3，施工均布荷载选用1.0kN/m2；地基采用回填分层压实、300厚大石块基层、100厚C20混凝土垫层，其中地基承载力标准值取170kN/m2，基础底面面积取0.25m2。5荷载计算时，取一单元进行计算（如图2）：图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元（一）、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=24.000×0.120×1.200+0.300×1.200=3.816kN/m活荷载标准值q2=(0.000+1.000)×1.200=1.200kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=120.00×1.80×1.80/6=64.80cm3；6I=120.00×1.80×1.80×1.80/12=58.32cm3；1、抗弯强度计算f=M/W[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.2×4.680+1.4×1.200)×0.400×0.400=0.100kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.100×1000×1000/64800=1.543N/mm2面板的抗弯强度验算f[f],满足要求!2、抗剪计算T=3Q/2bh[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.2×3.816+1.4×1.200)×0.400=1.502kN截面抗剪强度计算值T=3×1502.0/(2×1200.000×18.000)=0.104N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T[T]，满足要求!3、挠度计算7v=0.677ql4/100EI[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×3.816×4004/(100×6000×583200)=0.189mm面板的最大挠度小于400.0/250,满足要求!（二）、支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=24.000×0.120×0.400=1.152kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.500×0.400=0.20kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=1.000×0.400=0.400kN/m静荷载q1=1.2×1.152+1.2×0.120=1.526kN/m活荷载q2=1.4×0.400=0.560kN/m2.木方的计算按照二跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=2.918/1.200=2.432kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.43×1.20×1.20=0.350kN.m最大剪力Q=0.6×1.200×2.432=1.751kN最大支座力N=1.1×1.200×2.432=3.210kN8木方的截面力学参数为截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×8.00×8.00/6=53.33cm3；I=5.00×8.00×8.00×8.00/12=213.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.350×106/53333.3=6.57N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh[T]截面抗剪强度计算值T=3×1502/(2×50×80)=0.563N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形v=0.677×1.526×1200.04/(100×9500.00×2133333.5)=1.057mm木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!（三）、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。91200120012003.21kN3.21kN3.21kN3.21kN3.21kN3.21kN3.21kN3.21kN3.21kN3.21kNAB支撑钢管计算简图0.9421.027支撑钢管弯矩图(kN.m)4.2280.258支撑钢管变形图(mm)2.352.350.860.864.074.073.213.210.000.003.213.214.074.070.860.862.352.35支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=1.027kN.m最大变形vmax=4.228mm最大支座力Qmax=10.487kN抗弯计算强度f=1.027×106/5080.0=202.22N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!10（四）、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=10.49kN当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。因此单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,考虑采用双扣件!（五）、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.129×20.000=2.582kN钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.300×1.200×1.200=0.432kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=24.000×0.150×1.200×1.200=5.184kN11经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=8.198kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+0.000)×1.200×1.200=1.440kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ（六）、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.85kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)12k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.75a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；公式(1)的计算结果：=129.17N/mm2，立杆的稳定性计算[f],满足要求!公式(2)的计算结果：=62.73N/mm2，立杆的稳定性计算