后浇带回顶方案

***工程后浇带回顶施工方案编制人：审核人：审批人：编制单位：日期：1目录目录...............................................................................................................1一、工程概况...................................................................................................2二、编制目的...................................................................................................2三、编制依据...................................................................................................2四、施工方法...................................................................................................3五、顶撑架体安全验算...................................................................................52后浇带回顶施工方案一、工程概况本工程为**工程，位于**，总建筑面积为**m2，包括**，结构类型为**结构。地下室负一层层高3.9m，负二层3.3m。二、编制目的本工程为减小混因混凝土收缩产生的附加应力，以及不避免不均匀沉降，按设计要求，在混凝土基础底板、挡土墙、梁、板相同位置均设置后浇带，带宽为800mm。本方案主要针对楼板后浇带两侧楼板混凝土拆模后，为保证混凝土不因混凝土自重等因素产生变形，根据现场实际情况，拟采用的楼板顶撑方式进行后浇带混凝土加固。三、编制依据1.1本工程施工图纸1.2《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20011.3《建筑施工安全检查标准》JGJ59-991.4《建筑施工高处作业安全技术》JGJ80－911.5公司《质量、环境、职业健康安全管理体系程序文件》1.6《建筑施工手册》（第四版）3四、施工方法原结构设计为简支梁板，由于后浇带的留置，结构受力转变为悬臂梁板，因此在后浇带处需加设支撑，避免因结构受力的变化，造成梁板开裂。1、顶撑施工顺序梁底模板拆除→梁底顶撑→顶板模板拆除→顶板顶撑2、顶撑施工为了保证结构受力要求，将梁板和后浇带模板支撑体系作为同一体系。拆除此部分满堂支撑脚手架时，后浇带处支撑必须随时拆除随时回顶；在拆除和回顶过程中需要注意不能大面积拆模，一般一跨一跨循环进行，严禁梁、板同时拆除后再回顶。后浇带二次回顶支撑拆除前，后浇带混凝土以同条件的试块强度必须达到100%。后浇带端的梁、板回顶均采用扣件式钢管脚手架支撑，材料选用50×100mm木枋通设在梁板底，支架系统采用Ф48×3.0钢管搭设双排支撑架体，架体钢管顶端放置U型可调顶托，木方架设在U型可调顶托上，调节U型顶托，将木枋与梁底、板底顶撑牢固，U型可调顶托使用长度≤200mm。双排支撑架体纵向间距1500，横向间距1200，根据层高设二道水平杆，最大步距1670，下部200高处设一道扫地杆。后浇带两侧双排架每隔四个纵距设连接杆一道。搭设双排钢管架顶撑时，分别在后浇带两侧预留400mm支模空间；梁底位置另行搭设两根钢管顶撑，搭设横距与板底钢管相同。具体布置4如下图：顶撑平面图5顶撑剖面图五、顶撑架体安全验算（一）、计算参数1、模板支撑架搭设高度负一层为3.74m，负二层为3.07m。2、立杆的纵距b=1.50m，立杆的横距l=1.20m，立杆的步距负二层h＝1.335m，负二层h=1.670m。3、梁按最不利位置考虑，按后浇带设置平面图最长悬臂选取为3.3米，截面尺寸按最大截面考虑，尺寸为500mm×1000mm。4、楼板厚度负二层为230mm，负一层为160mm。5、钢筋混凝土自重标准值按24KN/m3选取。6、活荷截按1KN选取。（二）结构稳定性验算1、钢筋混凝土梁6（1）荷载计算梁自重（按最长悬臂一半计算）：q1＝0.5×1×3.3/2×24＝19.8KN活荷载：q2=1KN/m2×0.5×3.3/2=0.825KN按荷载最大值梁考虑，轴心压力N＝19.8+0.825＝20.625KN（2）每根立杆的受压荷载为20.625/2=10.313KN（3）立杆稳定性计算计算公式：公式设用钢管Ф48×3钢管，A=424mm2受压荷载N＝10.313KN长细比λ=L/i钢管回转半径i=15.9（经计算）λ=1670/15.9=105.03按λ＝105查表，得出轴心受压杆的稳定系数ф=0.551《建筑施工手册1》表5-18σ=10313/0.551×424=44.14N/mm2＜205N/mm2满足要求。2、钢筋混凝土楼板（1）荷载计算负一层板自重（按最长悬臂一半计算）：q1=1.5×0.16×3.3/2×24＝9.504KN负二层板自重（按最长悬臂一半计算）：q2=1.5×0.23×3.3/2×24＝13.662KN7活荷载：q3=1KN/m2×1.5×3.3/2=2.475KN负一层楼板轴心压力N1＝9.504+2.475＝11.979KN负二层楼板轴心压力N2＝13.662+2.475＝16.137KN2、负一层每根立杆的受压荷载为11.979/2=5.990KN负二层每根立杆的受村荷载为16.137/2＝8.069KN3、立杆稳定性计算计算公式：公式（1）设用钢管Ф48×3钢管，A=424mm2受压荷载N1＝5.990KN；N2＝8.069KN长细比λ=L/i钢管回转半径i=15.9（经计算）λ1=1670/15.9=105.03；λ2=1335/15.9＝83.96按λ1＝105查表，得出轴心受压杆的稳定系数ф=0.551《建筑施工手册1》表5-18σ1=5990/0.551×424=25.64N/mm2＜205N/mm2满足要求。按λ2＝84查表，得出轴心受压杆的稳定系数ф=0.798《建筑施工手册1》表5-18σ2=8069/0.798×424=23.85N/mm2＜205N/mm2满足要求。