液压冲击机构研究设计

三段分析法设计计算步骤（1）~（4）：给定、JEi400Hzf33.28、MpaPi12、smuim/8，选取回油阻力系数、综合阻力系数1.0ok08.0yk（5）：根据钎杆确定活塞最大直径、在前、后衬套、缸套中的配合长度和间隙，应用偏心圆环缝隙泄漏公式udhpldhQl2)5.11(1223计算前、后腔泄漏系数、。lk2lk1（6）：选定总的局部阻力损失系数、油道直径并计算其面积（7）：计算确定蓄能器的两个特征值、***试算法求解spur2确定工作次数特征值，在*1.0ok、下本质上这是一个关于08.0yk的不等式，内部关系见附录A。试算法求解得到排量特征值0)1)(1()1(221221urspurur**然后在、间选定***，即可进一步得到1，2附录A：为回冲加速比，2无物理意义，有)1(1)1(02yyykkkk11ur，])1([21sp，1为回冲加减比，yyyyoykkkkkkk4)1)(1()1()1(021（8）：由22imipuEm确定活塞质量由])1([21sp确定行程系数sp，由TuSimspp确定行程pS由11ur确定回程速度系数ur，由imurrmuu确定回程最大速度rmu（类似可得到其他运动学量如三个阶段的行程、加速度、时间）由确定回程控制口位置rvcSkS2)1(由确定冲程控制口位置，、为控制阀的回程换向时间系数和pivicSkS2)1(vkivk冲程换向时间系数由…确定前腔面积系数1A及面积TpumAiimpA11，类似确定2A及2A由),,,(Afc确定总局部损失系数及总局部损失TpQEEiiicc22，A为油道面积类似地，确定回油阻力损失系数o及损失，综合阻力损失系数oEy及损失，总泄漏损失系数yEl及损失lE初算流量系数q及输入流量TpEpQiiqili由TQEpic计算局部损失造成的压差，并计算，代入pppii'TpEpQiiqili确定冲击活塞消耗的流量，冲击机构消耗的为（包括了阀的）iQiQ12.1~08.1由…确定高压蓄能器最大排油体积aV，充气容积，充气压力aVap根据、及活塞的最大直径得到活塞在后、前腔衬套内的直径、，并作适当圆整。1A2Ad1d2d由计算输入的总液压功及冲击效率oylciinEEEEEEiniEE至此，设计计算过程结束根据2112)1()1()1(AkAkAkAkyyoy估算已有冲击器的值，然后根据…计算、、imuiET、等性能参数iQpspAipimmpSAu11spAipipSAE112ispppApAmST11pipQpili计算实例已知，，选定241102173.8mA242108984.5mA1.0ok、，则08.0yk87.3190.1605.408.192.01.092.0)1()1()1(21122112AAAAAkAkAkAkyyoy气体状态方程、动能公式、匀加速运动位移、速度公式、牛二定律总消耗体积SAV*平均流量TVQ局部压损2)(21AQp压力做功PVPQdtE力做功FdsE偏心环状缝隙泄漏公式udhpldhQl2)5.11(1223d——密封面内圆柱面直径h——同心环形的间隙高度u——内外圆柱面间的相对速度——油液的动力粘度系数l——内外圆柱面的重叠长度——两圆柱面间的偏心率粘性阻力公式pdhuhldFs212液压卡紧力pldFl——阻力系数，0.02~0.025活塞停顿时间cltps2pl——活塞长度c——应力波传播速度，取5000m/s我们的锤：ms186.05000/465.02动力平衡方程、流量平衡方程薄壁小孔流量计算公式pCAQ2过流面积与开口量dxA胶管膨胀或压缩导致的流量dtdpKVQ活塞位移)1(210kPPAVx两点间平均速度txv数值处理方法：准匀加速度、集中参数、等效、引入系数