大桥深水基础施工方案承台钢套箱设计计算书_secret

大桥深水基础施工方案承台钢套箱设计计算书深水承台施工方案——9#、10#墩承台钢套箱设计计算本套箱围堰设计为XX高速公路XX段XX标——JX-FX1施工标段XX大桥的9#、10#墩施工深水承台所用。该套箱钢围堰（顶标高的确定见工作平台施工方案P1）约10.0m高，拟分上下两层。上层高5.0m，下层高5.0m，如下图所示：上层：面板厚=6mm横向肋为：[10＠500竖向肋为：[12.6＠500下层：面板厚=8mm横向肋为：[10＠500竖向肋为：[14a＠500面板四周设∟125*125*10角钢与相邻面板连接，连接螺栓开孔Ф22mm，孔距20mm单排，螺栓M20*65mm钢套箱内设三层围令，上层围令设置标高▽35.0m处；中层围令设置标高▽31.5m处，下层围令设置标高▽28.5m处（封底砼顶面顶面向上0.5m处）根据XX大桥主墩承台设计图和面块受吊重4.0T限重，绘制套箱设计图，设计计算为下：一、设计依据1、XX大桥施工图设计；2、实测河床断面图；3、历年的水文资料；4、各种桥涵设计、施工规范和设计计算手册；二、方案可行性研究及其对策1、筑岛围堰：根据XX大桥施工图设计，主墩承台顶面在河床面以下（接近河床面），墩位处水深4.5m左右。如采用土围堰（包括草袋土围堰或木桩土围堰），则围堰较高，且顶下挖4.0~5.0m，必须将围堰做得很大。这样工程量很大，费工费时，土壤又缺乏，无论是从工期还是造价上均不够合理，同时在施工过程中还存在巨大风险，故此方案不能采纳。2、钢套箱围堰：利用钢管桩脚手平台拼装，下沉钢套箱比较方便，而且钢套箱下沉4.5~5.0m是完全可能的。在本桥的地质条件下，下沉4.5~5.0m最好采用双壁钢套箱，由于本身自重较大，这完全是可取的。但双壁钢围堰工程成本较大且不能回收利用，经济上难以承受也不可取。根据施工现场的实际情况，水流流速较慢，故考虑可以先在钢套箱下沉的范围，用挖泥船挖泥，将河床标高降低2.0m左右，则钢套箱实际下沉深度由4.5~5.0m，降至2.5~3.0，这样就可以采用单壁钢围堰，不但使每付套箱成本大大降低，还可以在墩身出水后，将单壁钢围堰拔除，转为下半幅承台施工所用。最后研究决定，采用先挖泥降低河床标高的对策，采用单壁钢围堰施工承台。三、套箱围堰平面尺寸及标高的确定1、套箱围堰的标高拟定顶标高：根据历年水文资料及一般以十年一遇的水位作为施工水位，故将施工水位定为▽36.0m，因流速不大，只考虑0.5m安全高度，所以套箱围堰顶标高为36.5m；底标高：承台底标高为28.0m，封底混凝土厚度拟定为1.0m，围堰吸泥下沉后用蛇皮袋装泥铺平的处理高度约为0.2m，再考虑套箱的底脚切入好土层0.3m，则底脚标高应为28.0-1.0-0.2-0.3=26.5m套箱围堰总高度为h=36.5-26.5=10.0m2、套箱围堰平面尺寸的拟定套箱围堰下沉至设计标高后封底抽水，变水中施工为陆上施工，同时套箱又兼作浇筑承台的外模。为了保证承台轴线的精确，故在承台外缘凿出10cm，作为钢套箱在下沉时的偏差余量，所以在设计钢套箱围堰时，平面尺寸为：净（10.5+2*0.10）*（6.5+2*0.1）=10.7*6.7m四、承台施工流程图：五、钢围堰设计计算1、面板设计计算1）重量分块计算基桩浇筑完成拆除施工平台面层、贝雷梁拼装单壁钢围堰测量控制转至另半幅施工平台使用钢围堰加工或改造钢围堰内吸泥下沉测量跟踪补水、保持水头平衡钢围堰沉至设计标高潜水工清底整理、清壁浇筑封底混凝土砼等强后井内抽水拆除底层钢围令、承台放样破桩头检测、绑钢筋浇筑承台绑钢筋、浇筑墩身拆除钢围堰准备潜水作业设备制定浇筑方案及设施报监理验收承台钢筋加工墩身钢筋加工转至另半幅施工承台使用报监理验收拆除中层钢围令下达纠偏指令检查安全整修检查钢围令支撑情况按现在的25T吊机和8m左右的吊距，宜将板块重量控制在5.0T以内。钢围堰平面尺寸如下图所示：钢围堰总高度10.0m上层高：5.0m下层高：5.0m图中A、B为上层分块编号，C、D为下层分块编号其中如C板块在5.0T以内，则A、B、D肯定在5.0T之内。块件C，G=6.7*5.0*140kg/m2=4.69T5.0T短边方向围堰不需分块。2）面板的强度和刚度验算钢套箱面板在拼装过程中及吸泥下沉过程，只需控制好内外水头，使之相等，面板的受力很小，在上述工况下可以不作验算，只是在封底抽水后，内外形成压力差，在此工况下，对面板需进行强度和刚度的验算。（1）上层套箱面板强度验算：套箱的纵横向加劲肋间距均为50cm，面板厚度=6mm，最大水深h=4.5m，面板上水侧压力P=r*h=1.0*4.5=45Kpa将面板压力简化为阶梯荷载时：P=r*(h-0.5/2)=42.5Kpa面板L1=L2=50cmL1/L2=12应按双向板计算利用《建筑结构静力计算手册》表4-4当=0时，（为泊桑比）2M=M=0.0176*qlxy=0.0176*4.25*0.52=0.0187T-M002M=M=-0.0513*qlxy=0.513*4.25*0.52=0.0545T-M=0代表一种实际并不存在的理想材料，本围堰为钢材，应为0.3()()M=M=M+M=1.3M=1.3*1870=2431kg-cmxyxyx1123W=bh2=*50*0.6=3cm6624312max==810kg/cm21.3[]=1885kg/cm()3-54502max==1817kg/cm21885kg/cm()3安全安全注：临时结构取1.3的容许应力增大系数（2）下层套箱面板强度验算套箱的纵横向加劲肋间距均为50cm，面板厚度=8mm,封底后最大水深h=9.5-0.5-1.0-0.5/2=7.75m所使用的()()00yxyxxyMMXMMM、、、、、计算公式与上层面板计算时的雷同，只是q由42.5变为77.5kpa，板厚由0.6变为0.8所以：22222277.50.6max=810**=830.8kg/cm21885kg/cm()42.50.877.50.6max=1817**=1863kg/cm21885kg/cm()42.50.8安全安全（3）上层套箱面板的刚度验算挠度4Cqlf=0.00127*B式中：3636c22Eh2.1*10*0.6B===0.0415*1012(1-)12(1-0.3)460.00127*0.425*50L50f==0.081cm[f]===0.083cm0.0415*10600600（4）下层套箱面板的刚度验算挠度4c0.00127*qlf=B式中636c22.1*10*0.8B==0.0985*1012(1-)460.00127*0.775*50f==0.062cm[f]=0.083cm0.0985*102、钢围令设计计算1）钢围令的布设（1）平面上的布设如下图所示，图中尺寸10.7m和6.7m不是围令的轴线而是外廓，即钢套箱里的净空距离，应随实际情况，稍作调整。（2）立面上的布设如下图所示：设上、中、下三层围令。底层围令比封底混凝土顶面高50cm，待封底混凝土浇完抽水后拆除，中层围令的轴线位于下层套箱的拼缝处，比承台顶高50cm，待承台浇筑后拆除。惟有上层围令，在浇筑墩身时只将围令的横撑拆离，留有围令和斜撑，待墩身出水后和钢套箱一并拆除。2）钢围令的受力分析钢围令是稳固钢套箱面板，使其在拼装及下沉的过程中保证钢套箱不走形，并承受井内外有压力差时，由面板传来的力。各层钢围令在每个工况中受力是不同的，现将各层钢围令在受力最不利工况中分别加以分析。（1）底层的钢围令该层钢围令在套箱入土下沉过程中承受井内外压力差，只需注意及时向井内补水，保证内外水头相近，则钢围令受力不大。但在封底混凝土浇筑（等强）抽水后，井外的水压力通过面板传至该层的钢围令。①荷载计算假设：a、▽28.0m以下的水压力由封底混凝土承受；b、水中的土侧压力按水压力计算。12q=r*hq=1.0*4.5=45kpaq=1.0*8.0=80kpa②反力计算212122*3.5/2()*3.5/3*2*3.5/234.5*3.5/2(8.04.5)*3.5*1/3313.95/qqqRTM(2)中层钢围令该层钢围令在抽水后，且底层围令拆除时，井外的水压力通过面板传至该层围令。①荷载计算假设：封底混凝土对面板的反力中心距其顶面10cm，12q=1.0*45=45kpaq=1.0*7.7=81kpa②反力计算12211q*3.6/2+(q-q)*3.6/3*3.6/23.6R224.5*3.6/2+(8.1-4.5)*3.6/63.6=10.26T/m12q*4.5/2*(4.0-4.5/3)4.0R4.5*4.5/2*(4.0-4.5/3)4.0=6.33T/m12R=R+R=10.26+6.33=16.59T/M（3）上层钢围令该层围令在承台浇筑后，且中层围令已拆除时，井外的水压通过面板传至围令。不难求出：q=51kpa3q*5.1/2*5.1/35.1R=4.81/4.66*4.6TM3)钢围令设计计算（1）中层钢围令内力计算通过受力分析得知，底层钢围令在不利的工况下，R=13.95T/M，小于中层钢围令在最不利工况下R=16.59T/M，故以R=16.59T/M控制钢围令设计。这是一个四周受相同压力的框架结构，压力q为反力R=16.59T/M。四角的A、B、C、D点为铰点。①计算简图AB及CD边可视为五跨连续梁，为了简化计算，且边跨与中跨相差不大，近似地作为五等跨连续梁。L=10.7/5=2.14mAD及BC边为五跨连续梁，中跨2.7m为边跨2.0m的1.35倍即212.7n==1.35;L=nL2.0②内力计算利用《建筑结构静力计算手册》表3-7214l2M=M=-0.105*q=-0.105*16.59*2.14=-7.977T/M223lABl14l23lmaxl1M=M=-0.079q=-6.002T/MR=R=0.394q=0.394*16.59*2.14=13.98TR=R=(0.606+0.526)q=1.132*16.59*2.14=40.19TR=R=(0.474+0.5)q=0.947*16.59*2.14=34.58TQ=Q=0.606q=0.606*16.59*2.14=21.51左T反力校核：=16.59*10.7=177.51T荷载总力=213.98+40.19+34.58=177.5T总反力（）证明反力计算无误。斜撑16-1R40.19N===56.84Tcos450.7071各跨跨内最大弯距（正弯距）均小于支点弯距，故未计算。AD梁系三跨连续梁如下图所示。利用《建筑结构静力计算手册》表3-9n=2.7/2.0=1.35查表内插2sb12(0.1355+0.1510)M=M=-*ql2=-0.1433*16.59*2.0=-9.51T-M各跨跨内弯距均小于支点弯距，故未计算。AD1(0.3645+0.3490)R=R=*ql=0.3568*16.59*2=11.84T25610.6355+0.6510+0.65+0.7R=R=*ql=1.318*16.59*2=43.73T2（）max15(0.65+0.7)Q=Q=*ql=0.675*16.59*2.0=22.40T2右反力校核：荷载=16.59*6.7=111.15T总反力=2*11.84+43.73=111.14T（）证明反力计算无误。斜撑66-1R43.73N=/==61.84Tcos450.7071综上可见：截面5.6受力最大555M=-9.51T-MQ=22.40TN=13.98T③强度验算围令及撑杆和斜撑拟采用双拼I25a42J=2*5017=10034cm;W=2*401.4=802.8cm;A=2*48.51=97.02cm;30.8;230.7cmScm35NM13.98*109.51*10=++AW97.02802.8=144.1+1184.6=132