A平方O工艺设计计算书

第1页共23页2.4A/A/O工艺设计2.4.1设计参数2.4.2好氧池设计计算（1）反应器内MLSS浓度取MLSS浓度X=3000mg/L，回流污泥浓度XR=9000mg/L故污泥回流比R=5.0300090003000XXXRR（2）求硝化的比生长速率NKNnmnn,式中：μn,m——硝化菌的最大比生长率，g新细胞/(g细胞·d)；N——出水氨氮的浓度，mg/l。此处为8mg/L；KN——半速率常数，在最大比基质利用率一半时的基质浓度，此处为1mg/L。第2页共23页先求10℃时的μn,m)/(288.047.047.0)1510(098.0)15(098.014,dggTmn故1256.0818288.0dn（3）求设计SRTd（污泥龄）理论SRT：1256.011dSRTn设计SRTd：为保证安全设计的SRTd未理论SRT的三倍，故dSRT73.1191.33（4）好氧池停留时间XSRTKSSYSRTTddeoTd)1(式中Yt——污泥总产率系数，取0.8kgMLSS/kgBOD；So——进水BOD5浓度mg/L，此处为180mg/L；Se——出水溶解性BOD5浓度，mg/L；Kd——自身氧化系数，2020,TtdKK在20℃时，K20取0.04-0.075，此处取0.075。θ为温度修正系数，可取1.02-1.06，此处取1.02。故062.002.1075.0201010,dKSe=So’-SneSne=7.1b×aCe式中Ce——处理出水中SS浓度，此处为20mg/L；b——微生物自身氧化率，此处为0.075；Xa——在处理水的悬浮固体中，有活性的微生物所占比例，此处为0.4So’——出水BOD5浓度，此处为20mg/L故LmgSe/74.15204.0075.01.720第3页共23页故dT297.0300073.11062.0174.151808.073.11（5）好氧池面积31782297.06000mV故好氧池停留时间HRT为：hHRT1.72460001782（6）生物固体产量10001,ddeotbioxSRTKSSQYP式中Q——该污水厂最大的处理量，6000m3/d故dkgVSSPbiox/47.456100073.11062.0174.151808.06000,（7）比较求由氮氧化成的硝酸盐数量每产生1g的VSS就要消耗掉0.12g的N，故因生物固化作用除去的TNx,biodkgPTNbioxbiox/78.5447.45612.012.0,,故因硝化/反硝化作用除去的TN为bioxoutincTNTNTNQTN,1000式中TNin——进水总氮量，45mg/L；TNout——出水总氮量，20mg/L故dkgTNc/22.9578.54100020456000故产生的硝酸盐数量及浓度为：bioxinNNOTNQoutNNHTNC,310003dkg/22.16778.5410006000845故硝酸盐浓度为LmgQNNOCNNO/87.276000100022.167100033第4页共23页2.4.3缺氧池设计计算（1）内回流比IR133outNNONNOCCIR式中outNNOC3——排除的硝酸盐量，12mg/L故%13211287.27IR（2）缺氧池面积XKTNVdecn1000式中Kde——反硝化速率，kgNO3-N/(kgMLSS·d)；2020TTdedeKK式中Kde20——20℃时的反硝化速率，取0.06kgNO3-N/kgMLSSθt——温度修正系数，取1.08故028.008.106.02010deK故357.11333000028.0100022.95mVn其水力停留时间HRT为hHRT5.424600057.11332.4.4厌氧池设计计算（1）厌氧池容积24QtVpp式中tp——厌氧池停留时间，取2h故厌氧池体积35002460002mVp2.4.5曝气系统设计计算(本设计采用鼓风曝气系统)（1）设计最大需氧量AORAOR=除去BOD需氧量—剩余污泥当量+消化需氧量—反硝化产氧量第5页共23页bioxeaPSSQD,142.1100046.1dkgO/73.79047.45642.1100074.15180600046.12硝化需氧量dkgOCDNNO/21.76922.1676.46.4223反硝化产氧量dkgOTNDc/33.27222.9586.286.223故dkgOAOR/61.128733.27221.76973.7902（2）供气量的计算采用STEDOC300型橡胶膜微孔曝气器，敷设于距池底0.2m处，淹没水深4.8m，氧转移效率30%，计算温度定为30℃。氧在蒸馏水中的溶解度：T=20℃时，LCs/mg17.920℃T=30℃时，LCs/mg63.730(℃）空气离开曝气池面时，氧气的百分比%10012179121AAtEEQ（式中EA=30%）%69.15曝气池混合液中平均氧饱和度4210026.25)(tbTsTsbQPCC故LmgSsb/40.84269.1510026.2104736.163.75530计算20℃时脱氧清水的需氧量20303020024.1LsbsCCCAORSOR式中α——氧转移折算系数，取0.85；第6页共23页β——氧溶解折算系数，取0.95；ρ——水的密度，1kg/L；CL——废水中的溶解氧浓度，2mg/L故dkgOSOR/46.1832024.124.8195.085.017.961.128722030hkgO/35.762曝气池最大时供气量hmESORGAs/33.848100303.035.761003.03（3）曝气器计算在每个廊道中每平方米中该设置一个曝气器，一个曝气池的总面积360m2。故曝气池中的微孔曝气器数量N=360个。这里采用STEDOC300型橡胶膜微孔曝气器，其主要性能参数见下：校核每个曝气头的供气量个）hm/(36.236033.8483满足要求。（4）空压机的选择空气管路中总压力损失按5KPa计算故空压机所需压力P为KPaP04.5258.92.05空压机供气量：/min14.14m/h848.33m33根据所需压力和供气量，采用两台RD-125型罗茨鼓风机（1.45m×1m)，一用一备。第7页共23页2.4.6其它设备选型（1）厌、缺氧区搅拌器取搅拌能量5w/m3，故厌、缺氧区所需能量为Kw8.1100053610选用两台DOTO15型低速潜水推流器。（2）内回流泵内回流比IR=132%，故内回流流量Qr为：dmQr/7920600032.13故选择两台SS066型低扬程污泥回流泵，一用一备。2.4.7反应池廊道和出水堰布置（1）反应池廊道布置A/A/O反应池采用4廊道设计，好氧池两个廊道，缺氧池和厌氧池共两个廊道，有效水深5m，每个廊道宽5m，大36m（2）出水堰堰上水头hmbQh028.0886.107.086.13232