2G通信系统培训

163663部队文体中心高支模方案高支模模板专项施工方案编制：审核：审批：通州建总集团有限公司编制时间：年月日2目录一、工程概况二、建筑工程概况三、编制依据四、高支模工程1、施工方法2、施工图3、计算书(一)．梁模板扣件钢管高支撑架计算书(二)、扣件钢管楼板模板支架计算书4、高支模顶架搭设五、模板工程质量控制1、轴线偏位的预防措施2、垂直偏差的预防措施3、标高不正确的预防措施4、柱、梁模板胀模的预防措施5、梁模下垂、失稳倒塌的预防措施6、漏浆的预防措施7、拆模时出现缺陷的预防措施8、模板支撑系统质量保证措施与控制程序9、模板及高支模施工管理架构3六、混凝土浇捣方法七、高支模满堂红顶架搭拆施工安全技术措施八、高支模文明施工措施与管理九、高支模监测十、安全应急救援预案一、工程概况63663部队文体中心工程位于和硕县内，建设单位为63663部队、设计单位为新疆俊特设计工程有限公司、勘察单位为新疆城乡岩土工程勘察设计研究院、监理单位为xxxxxxxxxxxxxx、施工单位为xxxxxxxxxxxx。二、建筑工程概况巴音郭楞职业技术学院科技馆部分平面形状呈矩形，平面尺寸为42.60mX24.60m，共2层，一层层高4.2米，二层高5.4米。建筑面积：1315.60m²。地基土为中砂土层，地基承载力为fak=150kpa.三、编制依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑结构荷载规范》(GB50009-2010)《钢结构设计规范》(GB50017-2003)4《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91)《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）危险性较大的分部分项工程安全管理办法[建质【2009】87号文]建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质[2009]254号文本工程图纸四、63663部队文体中心高支模工程本工程1轴~6轴的A轴~E轴段，一层层高为4.20m（中空），二层层高为5.40m，二层梁板到基础顶面为10.55米属高支模,拟采用钢管支撑系统，最大梁截面为600×1600㎜。模板底楞木和顶撑间距为300mm，侧模板立档间距为300mm，以下为施工方法和计算书。（详结构平面示意图）1、施工方法⑴、采用φ48钢管满堂红顶架作为垂直支撑钢件。⑵、梁底模采用20㎜厚胶合板；梁侧模、楼板底模均采用20mm厚夹板，支撑系统采用60×100mm的木枋、顶托、ф48钢管。⑶、大梁（截面600×1600）支撑系统采用ф48钢管沿梁横向＠800㎜；纵向＠1000㎜。支托纵向采用60×100松木枋叠放交错搭接，木枋必须居中，支托两边的空隙位置用相应木楔固定，使叠木枋保证居中，横向木枋60×100＠≦300。楼板模板支撑体系采用ф48钢管＠1000㎜，两层木枋，上层60×100mm＠100，下层木枋60×100mm＠300。5⑷、设ф48钢管纵横扫地杆一道（高出地面200㎜内）。同时纵横设置ф48水平连结钢管＠1500；保证整体稳定。⑸、KL1纵横设剪刀撑Ф48＠4000以内；AL1主粱底均设置剪刀撑，4.08米标高利用周边混凝土梁柱作水平支撑固定满堂红顶架，保证整个支撑体系的稳定性。（6）为了施工安全，在4.08米高度处搭设一层架作为安全防护和操作平台。（7）详见“高支模支模平布置面图、大样图”。(8)、高支模施工过程检查严格按照《AQ2.10.2.2模板工程验收表》和扣件式钢管满堂红顶架的《JGJ130－2001》规范执行，具体如下：1、专项施工方案计算书是否结合实际情况；2、立柱、支架间距是否满足规范及方案要求；3、水平柱、剪刀撑设置是否符合规范要求；4、作业环境是否满足规范要求。5、支架使用的各种周转材材质是否满足施工规范要求。67892、计算书（一）梁模板(扣件钢管架)计算书因本工程梁支架高度大于8米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。梁段:KL1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.60；梁截面高度D(m)：1.60；混凝土板厚度(mm)：160.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：8.95；梁两侧立杆间距(m)：0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；10梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为Φ48×3.5；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：新疆落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：12.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：5；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：250；次楞根数：5；主楞竖向支撑点数量：4；固定支撑水平间距(mm)：400；竖向支撑点到梁底距离依次是：250mm，500mm，750mm，900mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：100.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；11宽度(mm)：60.00；高度(mm)：100.00；次楞合并根数：2；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)121.强度计算材料抗弯强度验算公式如下：σ＝M/W[f]其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=25×2×2/6=16.67cm3；M--面板的最大弯矩(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.25×17.85×0.9=4.819kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×0.25×4×0.9=1.26kN/m；计算跨度:l=(1600-160)/(5-1)=360mm；面板的最大弯矩M=0.1×4.819×[(1600-160)/(5-1)]2+0.117×1.26×[(1600-160)/(5-1)]2=8.16×104N·mm；面板的最大支座反力为:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×4.819×[(1600-160)/(5-1)]/1000+1.2×1.260×[(1600-160)/(5-1)]/1000=2.453kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=8.16×104/1.67×104=4.9N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=4.9N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=q1=4.819N/mm；l--计算跨度:l=[(1600-160)/(5-1)]=360mm；E--面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=25×2×2×2/12=16.67cm4；13面板的最大挠度计算值:ν=0.677×4.819×[(1600-160)/(5-1)]4/(100×6000×1.67×105)=0.548mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=[(1600-160)/(5-1)]/250=1.44mm；面板的最大挠度计算值ν=0.548mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.44mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.453/0.250=9.811kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=2×6×10×10/6=200cm3；I=2×6×10×10×10/12=1000cm4；E=10000.00N/mm2；计算简图14剪力图(kN)弯矩图(kN·m)15变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.061kN·m，最大支座反力R=2.698kN，最大变形ν=0.003mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下:σ=M/W[f]经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=6.13×104/2.00×105=0.3N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值σ=0.3N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:[ν]=250/400=0.625mm；次楞的最大挠度计算值ν=0.003mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=0.625mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.698kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=2×6×10×10/6=200cm3；I=2×6×10×10×10/12=1000cm4；E=10000.00N/mm2；16主楞计算简图主楞弯矩图(kN·m)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=1.214kN·m，最大支座反力R=13.474kN，最大变形ν=1.219mm（1）主楞抗弯强度验算σ=M/W[f]经计算得到，主楞的受弯应力计算值:σ=1.21×106/2.00×105=6.1N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；主楞的受弯应力计算值σ=6.1N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值17[f]=13N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为1.219mm主楞的最大容许挠度值:[ν]=540/400=1.35mm；主楞的最大挠度计算值ν=1.219mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=1.35mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨