第6讲 结构面力学性质与岩体力学性质

二、结构面的力学性质为何要研究结构面的力学性质？1引起工程岩体失稳破坏2控制岩体变形3控制地下水渗透4影响岩体中应力分布1、法向变形与法向刚度（1）法向变形特征①曲线形状：先上凹缓升，后陡升。归结为接触微凸体的弹性变形—压碎—间接拉裂隙产生—新的接触点和面的增加。②初始阶段，结构面变形为主，当σn=σc/3时结构面变形基本完成③最大闭合量小于张开度。④卸除荷载后，有明显的迟滞和非弹性效应。（2）法向应力与法向变形关系（Goodman,1974）式中：：原位压力，由测量结构面法向变形的初始条件确定：最大可能闭合量：与结构面几何特征、岩石力学性质有关的两个参数maxtnnnsmax,st（3）法向刚度Kn（Goodman，1974）式中Kn0：结构面的初始刚度20max00maxnnnnnKKKKBandis(1984)提出非充填节理法向应力与法向变形关系式中：a、b为常数法向刚度Kn:Bandis得出由初始法向刚度和最大闭合量表达的经验公式：nnnba2)(1nnnnbaKnnnba200max(1)nnnnnKKK000.02()1.757nnJCSKJRCmax0()()DnJCSABJRCC（1）剪切变形特征A.粗糙结构面（无充填物），剪应力上升较快，当剪应力达到峰值后抗剪能力下降较大，并产生不规则的峰后变形或粘滑现象。B.平坦结构面（或有充填物），初始阶段剪切变形曲线斜率逐渐减小，曲线没有明显的峰值出现，最终恒定，或出现剪切硬化。C.随着法向应力减小、剪切规模增大，剪切刚度减小2、剪切变形与剪切刚度（2）剪切变形方程1975，卡尔哈维（Kalhaway)提出：式中：m=1/k0,k0：初始剪切刚度n=1/τ0,τ0－产生较大剪切位移时的剪应力渐近值ttnm（3）剪切刚度Kt剪切刚度：1974年Goodman提出：式中：Kt0－初始剪切刚度τs－产生较大剪切位移时的剪应力渐近值对于较坚硬结构面，剪切刚度一般为常数；对松软结构面，剪切刚度随法向应力的大小而改变。ttK01ttsKK1）平直结构面的剪切强度jjctan3、结构面的抗剪强度2）粗糙节理面的剪切强度两种情况：①岩石强度高，爬坡角i小，法向力N小，发生剪胀现象(b)②岩石强度低，爬坡角i大，法向力N大，发生剪断现象(c)剪胀：(无粘结），剪断：)tan(ijjybjybctan（有粘结）jyjyctan4、结构面力学性质的尺寸效应Barton和Bandis（1982）的试验结果表明：①随着试块长度增大，平均峰值摩擦角降低；②随着试块面积增大，平均峰值剪切应力降低，达到峰值强度时的位移量增大；③随着试块尺寸增加，剪切破坏形式由脆性破坏向延性破坏转化；④随着试块尺寸增加，峰值剪胀角变小；⑤随着结构面粗糙度减小或法向应力增大，尺寸效应降低。§2-3岩体的强度性质一、岩体强度岩体强度是指岩体抵抗外力破坏的能力。分为：抗压强度抗剪强度抗拉强度二、岩体强度的测定（现场测试）1、岩体单向抗压强度和准岩体强度（1）单向抗压强度σc试件：边长(0.5～1.5）m，高度不小于边长的立方块。P—试件破坏时的作用力，NA—试件横截面面积，m2（2）准岩体强度完整性系数：式中：Vpm、Vpr分别为弹性波在岩体和岩石中传播的纵波速度。准岩体抗压强度:准岩体抗拉强度:σc、σt为岩石试件的单轴抗压强度和单轴抗拉强度。pm2()prVKVccmKttmK2、岩体三轴抗压强度123123试件尺寸：一般h2a，矩形截面。加载装置：千斤顶，压力枕。等围压（常规三轴试验）真三轴试验对于多节理岩体影响较大23、岩体抗剪强度（1）双千斤顶法式中：σ、τ—试件剪切面上的正应力和剪应力；F—试件剪切面面积；N—法向力；Q—斜向力；α—横向推力与剪切面的夹角，通常为150。cossinFQFQFN（2）单千斤顶法现场无法施加垂直荷载的情况下采用单千斤顶法。cossinFQFQQ应力代入强度准则，经整理可得：jmjjmtgctg)2cos2(sin结构面上的应力状态：2sin2sin2131m2cos2cos223131mm结构面强度准则：jjtgcjmjjmtgctg)2cos2(sin三、结构面的强度效应1、单结构面的强度效应设结构面的方向角为则①当②当③对求一阶导数，并令其为零得：(可见)此时结构面对岩体的强度削弱最大，岩体有最小强度:jjftg313221sin2jjjCffctg132，)1/(2233min1fffCj13j，24→结构面的存在不影响岩体的强度2412jftg令，两种可能的情况2j或j2•j24j212•节理先破坏，岩体强度小于岩块强度岩块先破坏，岩体强度等于岩块强度2、多结构面的强度效应岩体中具有两组以上结构面时，沿最容易破坏的一组结构面首先破坏。j24j212313221sin2iijjijCffctgj2ii（1）根据结构面倾角逐组判断是否有可能该组节理破坏（2）若该组结构面倾角满足上式，根据应力判断会否发生破坏3、当C=0时节理面的强度效应这时库仑准则推导得：此时岩体的强度只靠碎块之间的摩擦力来提供，已知，可计算出维持岩体极限稳定的侧向挤压力，即岩所需的最小支护力tgtgtg311tgtg133四、岩体的强度特征131、岩体的强度取决于结构面的强度和岩石的强度，岩体的抗剪强度包络线介于结构面强度包络线和岩石强度包络线之间。2、岩体强度受加载方向与结构面夹角θ的控制，因此，表现出岩体强度的各向异性。3、当含有四组以上结构面时，岩体的强度趋于各向同性。五、岩体的破坏判据（强度准则）1、耶格尔判据节理面极限应力平衡方程：jjjjjcsin)2sin(sin2cos2331（1）当节理面倾角β满足β1≤β≤β2,且φjβπ/2时，节理才会对岩体产生影响，这时岩体的强度取决于节理的强度；（2）β＝450＋φj/2时，岩体强度最低，其莫尔圆直径最小。（3）当ββ1或ββ2时，岩体强度与节理无关，取决于岩石的强度。j24j2121c1耶格尔判据tgcfjjjctg31331sin)2sin(sin2cos2jjjjjc2、霍克－布朗经验判据ccsm331式中:σc——完整岩石单轴抗压强度；m——霍克－布朗常数，反映岩石的坚硬性。m的变化范围为0.001（强烈破坏岩石）-25（坚硬而完整的岩石）。s——岩体完整性系数，s的变化范围为0（节理化岩体）-1（完整岩石）。§2-4岩体的变形性质一、岩体的单轴和三轴压缩变形特性1、岩体的单轴和三轴压缩试验的应力－应变全过程曲线oBADC典型的岩体应力－应变全过程曲线4个阶段：（1）裂隙压密阶段（OA）：曲线上凹（2）弹性变形阶段（AB）:呈直线（3）塑性变形阶段（BC）：曲线下凹（4）破坏后阶段（CD）：残余强度σD峰值强度σCABσCD①在屈服点前，变形曲线与抗压变形相似，上凹型。②屈服点后，某个结构面或结构体首先剪坏，出现一次应力下降。峰值前可能发现多次应力升降。升降程度与结构面或结构体强度有关，岩体越破碎，应力降反而不明显。③当应力增加到一定水平时，岩体剪切变形已积累到一定程度，没剪破的部位以瞬间破坏方式出现，并伴有一次大的应力降。④随后产生稳定滑移。二、岩体的剪切变形特征三、岩体各向异性变形特征2、特征：垂直层面方向岩体变形模量E⊥明显小于平行层面方向岩体的变形模量E∥。1E2E3El3l1l2l(a)垂直层面加力1//1E//2E//3El3l1l2l(b)平行层面加力321、构成岩体变形各向异性的两个基本要素：（1）物质成分和物质结构的方向性（2）结构面的方向性四、岩体变形参数原位测定常用静力法：承压板试验（千斤顶荷载试验）、径向荷载试验、水压法等。目的：测定岩体的变形指标E、μ和σ－ε关系。试验方法：静力法、动力法（弹性波测量法）1、表面承压板试验试验装置由四部分组成：垫板（承压板）、加荷装置（千斤顶或压力枕）、传力装置（传力支柱、传力柱垫板）、变形测量装置（测微计）2、钻孔承压板法表面承压板法测得的岩体变形模量偏低，这是由于工程岩体表面附近岩体大多发生了不同程度的松动。为了排除松动的影响，采用孔底承压板法测定岩体变形模量。测定结果表明：孔底承压板法测得的原位岩体变形参数比表面承压板试验测定值高很多，甚至高达10余倍。采用小量药包爆炸激发地震波，在距震源一定距离设置检波器，检测弹性波。根据弹性波波速算出动弹性模量Ed和动泊松比μd。dddpdvE1)21)(1(2)(222222spspdvvvv式中：vp,vs纵波波速和横波波速，ρ为岩体密度。一般而言：EdE,μdμ。3、岩体动弹性模量Ed的测定作业1、结构面的剪切变形、法向变形与结构面的哪些因素有关？2、具有单结构面和多组结构面的岩体，其强度如何确定？3、多结构面岩体的破坏形式如何分析？4、简述Hoek-Brown岩体强度估算方法。