普通板式橡胶支座计算1

设一4跨连续梁桥，全长4×20=80m，在联端各设置一道伸缩缝。主梁采用C50混凝土，墩台均采用C30混凝土，根据当地气象资料，年平均最高气温为24.3℃，年平均最低气温为1.4℃。简支端拟采用GYZ300×54支座，连续端拟采用GYZ300×52支座。一、计算数据准备：4—20m431.608KN125.208KN306.4KN1.96cm24.3℃1.4℃22.9℃简支端支座：GYZ300×54mm橡胶片总厚te(mm)：37连续端支座：GYZ300×52mm橡胶片总厚te(mm)：371、简支端单个支座剪切刚度：1910.4N/m连续端单个支座剪切刚度：1910.4N/m每排设置制作个数为：18个则简支端支座总刚度为：34387.7N/m则连续端支座总刚度为：34387.7N/m2、墩台抗推刚度：Ki=3EI/Li墩台编号LiIE墩台综合抗推刚度K0号台1.80.74553000000034285.21号墩3.20.28043000000032917.92号墩3.10.28043000000033046.23号墩3.80.28043000000031995.44号墩4.60.28043000000030360.83、制动力计算及分配：按照《通用规范》4.3.6规定，以一联作为加载长度，计算制动力则制动力标准值T3为：900KN各墩台按照刚度分配制动力：ΣK=KN/m墩台编号0号台1号墩2号墩3号墩4号墩二、确定支座平面尺寸：d=300mm支座平面面积：706.9cm2中间橡胶层厚度为：0.8cm查行业标准《公路桥梁板式橡胶支座规格系列》得到支座的平面形状系数S=9.068合格1、计算支座弹性模量：Ej=5.4Ge×S2=443.3Mpa2、验算支座的承压强度：σj=Rck/支座面积=kPa则σj[σj]=kPa合格三、确定支座厚度：168.046106.09351.2制动力（KN）189.76182.20182.91177.09162605.411504855.9抗推刚度Ki770133.3847092.3459901.7259264.1普通板式橡胶支座计算（本计算适用于连续梁桥圆形板式橡胶支座的受力验算）孔径：支座压力标准值：结构自重引起的支反力：Ke=Ae×Ge/te=Ke=Ae×Ge/te=汽车荷载引起的支反力：跨中挠度f：当地平均最高气温：当地平均最低气温：主梁计算温差：1、主梁计算温差为Δt为：22.9℃，温度变形由两端的支座均摊，则每一支座承受的水平位移Δg为：0.916cm2、则4号墩每一支座的制动力为HT=9.3KN3、确定橡胶片总厚度te≥2Δg=1.832cm(不计汽车制动力)te≥Δg/（0.7-Fbk/2/Ge/支座面积）=1.4cm《桥规》的其他规定：te≤0.2d=6cm所选用的支座橡胶层总厚度te=3.7cm2Δg=1.832cm合格0.2d=6cm四、验算支座的偏转情况：1、计算支座的平均压缩变形为：δc,m=Rck×te/面积/Ea+Rck×te/面积/Ebδc,m=0.06226541cm按照《桥规》规定，尚应满足δ≤0.07te,即：0.06226541≤0.07te=0.259合格2、计算梁端转角θ：由关系式f=5gl4/(384EI)及θ=gl3/(24EI)可得：θ=（5l/16)*(gl3/24EI)*16/(5l)=16f/5l1.96cm则θ=0.003136rad3、验算偏转情况：δc,m≥aθ/2即0.06226541≥0.04704合格五、验算支座的抗滑稳定性：1、计算温度变化引起的水平力：Ht=面积×Ge×(Δg/te)Ht=17.5KN2、验算支座滑动稳定性：υ×Rck=83.5KN1.4Ht+Fbk=33.8KN则合格以及υ×NG=37.6KN1.4Ht=24.5KN则合格Δg=1/2*a*Δt*L=设结构自重作用下，主梁处于水平状态。已知汽车荷载下的跨中挠度f=