模板施工方案-Microsoft-Word-文档

模板工程施工组织设计工程概况：本工程为和顺嘉园小区二期商业楼，建设地点阜康市区，建设单位阜康市康正房地产开发有限公司，该建筑的主要功能为商用楼。本工程1#建筑面积4169.27㎡，建筑基底面积941.02.建筑层数：地下一层，地上四层，建筑高度18.95米,2#楼总建筑面积4165.01㎡，建筑基底面积853.64㎡，建筑层数：地下一层，地上四层，建筑高度18.95m，3#楼总建筑面积5874.74㎡，建筑基底面积962.03㎡，建筑层数：地下一层，地上五层，建筑高度21.60m，4#楼总建筑面积4883.21㎡，建筑基底面积996.56㎡，建筑层数：地下一层，地上四层，建筑高度18m，3.建筑结构形式为框架结构，建筑类别为三级，设计使用年限为50年，抗震设防热度为7度。4.耐火等级为地下部分耐火等级为一级;地上为二级。二、施工要求1、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。3、模板施工前对施工人员进行技术交底。严禁盲目施工。三、技术保证条件1、安全网络2、模板的搭设和拆除需严格执行该《专项施工方案》。板模板(扣件钢管架支撑)计算书计算依据：《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）一、参数信息1.模板构造及支撑参数(一)构造参数楼层高度(m)3.9结构表面要求隐藏楼板厚度(mm)160立杆步距(m)1.74立杆纵向间距(m)1立杆横向间距(m)0.8(二)支撑参数板底支撑钢管(mm)Φ48×3.5钢管钢材品种钢材Q235钢(＞16-40)钢管弹性模量(N/mm2)206000钢管屈服强度(N/mm2)235钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)120钢管端面承压强度设计值(N/mm2)3252.荷载参数新浇筑砼自重标准值(kN/m3)24钢筋自重标准值(kN/m3)1.1板底模板自重标准值(kN/m2)0.253.板底模板参数搭设形式为：1层梁扣件承重；面板材料模板宽300面板厚2.30钢面板面板厚度(mm)2.3抗弯设计值(N/mm2)205弹性模量(N/mm2)2060004.地基参数土类型碎石土承载力标准值(kPa)650立杆基础底面面积(m2)0.25承载力调整系数0.8板段：B1。剪刀撑（按规范构造要求设置）80080039001601101740×2150组合钢模板1根Φ48×3.5钢管@1000模板支撑体系剖面图80080010001000钢管排列平面示意图二、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。这里取面板的计算宽度为1.000m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:I=26.390×104=2.639×105mm4；W=5.860×103=5.860×103mm3；1.荷载计算及组合永久荷载标准值Gk=0.25×1.000+24×1.000×0.16+1.1×1.000×0.16=4.266kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.5×1.000=2.500kN/m；(1)计算挠度采用标准组合：q=4.266kN/m；(2)计算弯矩采用基本组合：q1=0.9×1.1×1.35×1×4.266=5.702kN/m；q2=0.9×1.1×1.4×0.9×2.500=3.119kN/m；2.面板抗弯强度验算：σ＝M/W[f]其中：W--面板的截面抵抗矩，W=5.860×103mm3；M--面板的最大弯矩(N·mm)；M=0.100×q1×l2+0.117×q2×l2=0.100×5.702×12+0.117×3.119×12=0.935kN·m；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=0.935×106/5.860×103=159.559N/mm2；实际弯曲应力计算值σ=159.559N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2.面板挠度验算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q=4.266kN/m；l-面板计算跨度:l=1000mm；E--面板材质的弹性模量:E=206000N/mm2；I--截面惯性矩:I=2.639×105mm4；[ν]-容许挠度:[ν]=1.500mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×4.266×10004/(100×206000×2.639×105)=0.531mm；实际最大挠度计算值:ν=0.531mm小于最大允许挠度值:[ν]=1.500mm，满足要求！三、板底支撑梁的计算1.支撑梁的计算支撑梁采用1根Φ48×3.5钢管为一组，间距1000mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=12.19×104=1.219×105mm4；W=5.08×103=5.080×103mm3；E=206000N/mm2；(一)荷载计算及组合：永久荷载标准值Gk=0.25×1+24×1×0.16+1.1×1×0.16=4.266kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.5×1=2.500kN/m；(1)计算挠度采用标准组合：q=4.266+0.06=4.326kN/m；(2)计算弯矩采用基本组合：q1=0.9×1.1×1.35×1×（4.266+0.06）=5.782kN/m；q2=0.9×1.1×1.4×0.9×2.500=3.119kN/m；(二)荷载效应计算支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照三跨连续梁计算。为了精确计算受力，把永久荷载和活荷载分开计算效应值，查《模板规范（JGJ162-2008）》附录C表C.1-2确定内力系数。(1)最大弯矩M计算M=0.100×q1×l2+0.117×q2×l2=0.100×5.782×0.82+0.117×3.119×0.82=0.604kN·m；(2)最大剪力V计算Va=0.600×q1×l+0.617×q2×l=0.600×5.782×0.8+0.617×3.119×0.8=4.315kN；(3)最大变形ν计算ν=0.677ql4/(100EI)=0.677×4.326×8004/(100×206000×1.219×105)=0.478mm；(4)最大支座反力Q计算Q=1.1×q1×l+1.2×q2×l=1.1×5.782×0.8+1.2×3.119×0.8=8.082kN；(三)支撑梁验算(1)支撑梁抗弯强度计算σ=M/W=0.604×106/5.080×103=118.807N/mm2实际弯曲应力计算值σ=118.807N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！(2)支撑梁抗剪计算τ=VS0/Itw=4.315×1000×3473/(1.219×105×3.5)=35.121N/mm2；实际剪应力计算值35.121N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=120.000N/mm2，满足要求！(3)支撑梁挠度计算：最大挠度：ν=0.478mm；[ν]-容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250=3.200mm；实际最大挠度计算值:ν=0.478mm小于最大允许挠度值:[ν]=3.200mm，满足要求！2.扣件抗滑力的计算n=R/Rc=2个其中n--立杆上设置用于承担水平横杆传递给立杆支座反力的扣件数；R--水平杆传递给立杆的竖向作用力设计值，取8.082kN；Rc--1个扣件的抗滑承载力设计值，Rc=8×0.75=6kN；立杆上必须安装2个扣件用于承担水平横杆传递给立杆的支座反力，请检查实际搭设情况，如果扣件数不足，必须增加。四、立杆的稳定性计算1.基础数据计算(一)立杆的轴向力设计值N(1)上部结构传递到立杆的轴向力设计值N1永久荷载标准值Gk=0.25×1×0.8+24×1×0.8×0.16+1.1×1×0.8×0.16+0.8×0.06=3.461kN；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.5×1×0.8=2.000kN/m；上部结构传递到立杆的轴向力设计值N1=0.9×1.1×(1.35×1×3.461+1.4×0.9×2.000)=7.120kN；(2)脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.141×(3.9-0.16)=0.632kN；(3)立杆的轴向力设计值N计算顶部立杆时：N=N1=7.120kN；计算底部立杆时：N=N1+N2=7.120+0.632=7.752kN；(二)验算立杆长细比λ，确定稳定系数φ依据《JGJ130-2011规范》第5.4.6条：顶部立杆段：λ=kμ1（h+2a）/i非顶部立杆段：λ=kμ2h/i其中:λ--立杆长细比；k--立杆计算长度附加系数，验算长细比时，取k=1；i--立杆的截面回转半径，i=1.580×10-2m；(1)顶部立杆段计算λ验算长细比时取k=1计算λ：注：由于采用扣件承重搭设模式，顶部立杆段按照非顶部立杆段的计算公式计算。λ=1×1.755×1.74/(1.580×10-2)=193.272；计算稳定系数φ时，查《JGJ130-2011规范》表5.4.6，k=1.155λ=1.155×193.272=223.229，查《JGJ130-2011规范》A.0.6表得到φ=0.146；(2)底部立杆段计算λ验算长细比时取k=1计算λ：λ=1×1.755×1.74/(1.580×10-2)=193.272；计算稳定系数φ时，查《JGJ130-2011规范》表5.4.6，k=1.155λ=1.155×193.272=223.229，查《JGJ130-2011规范》A.0.6表得到φ=0.146；(3)验算立杆长细比钢管立杆长细比λ=193.272小于钢管立杆允许长细比210.000，满足要求！(三)风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw计算风荷载标准值Wk=μz•μs•ω0其中μz--风荷载高度变化系数，按照荷载规范的规定采用：脚手架顶部μz=0.650，脚手架底部μz=0.650；μs--风荷载体型系数：μs=1.3φ=1.3×0.109=0.142；φ为挡风系数。ω0--基本风压(kN/m2)，按照荷载规范规定采用：ω0=0.3kN/m2；经计算得到，风荷载标准值为:脚手架顶部Wk=0.650×0.142×0.3=0.028kN/m2；脚手架底部Wk=0.650×0.142×0.3=0.028kN/m2；计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩：Mw=0.9×1.4WkLh2/10脚手架顶部Mw=0.9×1.4×0.028×1×1.742/10=0.011kN•m；脚手架底部Mw=0.9×1.4×0.028×1×1.742/10=0.011kN•m；2.立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式：σ=N/(φA)+Mw/W+Me/W≤[f]其中:σ--钢管立杆应力计算值（N/mm2）；A--立杆净截面面积：A=4.89×102mm2；Mw--风荷载设计值产生的弯矩；W--立杆截面模量：W=5.08×103mm3；Me--竖向力有偏心距时产生的弯矩；Me=N1×e=7.120×60×10-3=0.427kN•m；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；顶部立杆应力计算值：σ1=7.120×103/(0.146×4.89×102)+0.011×106/(5.08×103)+0.427×106/(5.08×103)=186.067N/mm2；底部立杆应力计算值：σ=7.752×103/(0.146×4.89×102)+0.011×106/(5.08×103)=110.831N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=186.067N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！五、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求:p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk