框剪结构模板工程方案

1模板工程施工方案编制单位：鄄城县平安建筑有限公司编制日期：2013年10月3日2一、工程概况一、工程概况：本工程为旭帝鑫城15#住宅楼工程，地下一层，地上层数十九层。1.自然条件：地震基本烈度：八度，场地土类型及类别：中软场地土，三类场地。2.建筑概况:2．1住宅楼楼概况：框剪结构，十九层，地下一层，地上十九层。2.2、3#楼概况：3.1）3#楼：a)基础最大埋深为-3.530米，主楼筏板板底标高为-3.530m，采用第二层粉土做为基础持力层。采用CFG桩基及筏板基础，筏板混凝土强度等级为C30二、方案的确定及构配件的选用本工程主体结构分部工程施工质量要求达到“合格”标准，而混凝土结构外观质量取决于模板的质量，模板设计为体现系列化，通用性，整体刚度大，易操作、施工方便快捷的特点，能保证混凝土具有较高的外观质量。经综合比较，考虑到模板的刚度要求和工程质量要求，模板的合理化，工具化，另外考虑本工程的特点，确定本工程模板为同利牌15厚覆膜木模板。其中顶板模板的结构是，横肋为50×100的木方，间距300，竖肋为100×100的木方，间距1200，支承系统为碗扣式脚手架；剪力墙模板的结构是，横肋为50×100的木方，间距250，竖肋为两根架管并排间距500，穿墙螺栓用3字扣件加固在竖肋上，左右间距500，支撑系统采用架管加固；柱模板的结构是，竖肋为50×100的木方，间距300，柱箍采用两根架管间距600，柱中采用3字扣件把螺栓加固在柱箍上；梁模板的结构是梁底为350×100的木方，间距300，采用架管做排木，间距为600，两侧模为50×100的木方，间距300，并架架管斜撑间距为600，支承系统为碗扣式脚手架和架管脚手架。三、设计与计算根据工程实际情况选用厚度和界面最大的构件计算，其余构件按此配模。本计算荷载分项系数取值为：恒载1.2，活载1.4。1、顶板的设计及计算板厚100mm，净尺寸为6m×4.8m，高为3m选用配板如下图所示：支撑系统采用碗扣式脚手架，端头加顶丝。计算参数如下：横肋：I=1/12bh3=4.17×105mm4；W=1/6bh2=83.3×103mm3；纵肋：I=1/12bh3=8.34×105mm4；W=1/6bh2=166.7×103mm3；架管：I=π（d4-d14）/64=12.19×104mm4；W=π（d4-d14）/32d=5.08×103mm3；F木=13N/mm2；F钢=215N/mm2；E木=9×103N/mm2；E钢=2.1×105N/mm2；[ω]=l/400。；A=489mm；架管的回转半径为i=0.35×(d+d1)/2=15.91）、横肋的计算计算简图如右：取四跨连续梁。荷载统计：钢筋砼自重25KN/m3振捣砼产生的荷载2.0KN/m2顶板模板自重0.3KN/m2施工人员产生的重量2.5KN/m2支撑点的木方的木方4则每条横肋产生的均布荷载q为q=（25×0.3×0.3+0.3×0.3）×1.2+(2.5+2.0)×0.3×1.4=4.689KN/m根据《建筑施工计算手册》四跨连续梁的最大弯矩为Mmax=Kmql2=0.121×4.698×1.22=0.819KN·mA:强度验算σ=Mmax/W=0.819×106/83.3×103=9.83N/mm2＜f=13N/mm2满足要求。B:挠度验算ω=Kωql4/100EI=0.967×4.698×12004/100×4.17×1069×103=2.6mm＜l/400=3mm满足要求。2）、纵肋的计算计算简图如右：取四跨连续梁。荷载统计：钢筋砼自重25KN/m3振捣砼产生的荷载2.0KN/m2顶板模板自重0.3KN/m2施工人员产生的重量2.5KN/m2则每条横肋产生的均布荷载q为F=（25×1.2×0.3×0.3+0.3×0.3×1.2）×1.2+(2.0×1.2×0.3+2.5×1.2×0.3)×1.4=5.6376KN根据《建筑施工计算手册》四跨连续梁的最大弯矩为Mmax=KmFl=0.321×5.6376×0.9=1.629KN·mA:强度验算σ=Mmax/W=1.629×106/166.7×103=9.8N/mm2＜f=13N/mm2满足要求。B:挠度验算ω=KωFl3/100EI=2.657×5.6376×9003/100×8.34×106×9×103=1.45mm＜l/400=2.25mm满足要求。53）、立杆的计算计算简图如右：采用φ48的架管作支撑，计算长度取1.65m，则长细比λ为L/i=1650/15.9=105.94查表稳定系数φ为0.592荷载统计：钢筋砼自重25KN/m3振捣砼产生的荷载2.0KN/m2顶板模板自重0.3KN/m2施工人员产生的重量2.5KN/m2则每根立杆产生的荷载F为F=（25×0.3×0.9×1.2+0.3×0.9×1.2）×1.2+(2.5×0.9×1.2+2.0×0.9×1.2)×1.4=16.9KN根据《建筑施工计算手册》f=N/ΦA=16.9×1000/0.592×489=58.3＜215N/mm2；满足要求。2、剪力墙的计算本计算算用二层剪力墙为例，墙厚为450mm，高为4.85m。剪力墙配板如下：本工程砼采用商品砼，砼塌落度为140-160mm之间，按地下室考虑掺用外加剂浇注速度为2.5m/h。γ0=25KN/m3,t0=200/T+15,T取值为25，β1外加剂修正系数为1.2，β2塌落度修正系数为1.15。则砼的侧压力为F=0.22γ0t0β1β2V1/2=0.22×25×200/(25+15)×1.2×1.15×2.51/2=60KN/m2倾倒砼时产生的侧压力为4.0KN/m2穿墙螺栓架管的木方61）、横肋验算取四跨连续梁，计算简图如右边则q为q=60×0.25×1.2+4.0×0.25×1.4=19.4KN/m根据《建筑施工计算手册》四跨连续梁的最大弯矩为Mmax=Kmql2=0.121×19.4×0.52=0.587KN·mA:强度验算σ=Mmax/W=0.587×106/83.3×103=7.045N/mm2＜f=13N/mm2满足要求。B:挠度验算ω=Kωql4/100EI=0.967×19.4×5004/100×4.17×106×9×103=0.312mm＜l/400=1.5mm满足要求。2)、竖肋计算计算长度为0.5m，取四跨连续梁。计算简图如右边则每跨上的水平集中力N为N=60×0.25×0.5×1.2+4×0.25×0.5×1.4=9.7KN根据《建筑施工计算手册》四跨连续梁的最大弯矩为Mmax=KmFl=0.21×9.7×0.5=1.019KN·mA:强度验算σ=Mmax/W=1.019×106/5.08×103×2=100.25N/mm2＜f=215N/mm2满足要求。B:挠度验算ω=KωFl3/100EI=1.581×9700×5003/100×2.1×105×12.19×104×2=0.374mm＜l/400=1.5mm满足要求。3)穿墙螺栓的计算穿墙螺栓的布置为间距500见方，每根螺栓的受力为F=60×0.5×0.5×1.2+4×0.5×0.5×1.4=19.4KN7螺栓的受力面积为A，螺栓的抗来强度为170N/mm2A=F/f=19.4×1000/170=114.12mm2选用φ16的螺栓，内径为13.55mm，净面积为144mm2＞114.12mm2满足要求。3、柱的验算选截最大的柱作为计算例子。截面为900×900mm，柱高为5000mm，柱箍间距为600，配板如右图：按四跨连续梁计算，计算简图如下：本工程砼采用商品砼，砼塌落度为140-160mm之间，地下室考虑掺用外加剂,浇注速度为2.5m/h,γ0=25KN/m3,t0=200/T+15,T取值为25，β1外加剂修正系数为1.2，β2塌落度修正系数为1.15。则砼的侧压力为F=0.22γ0t0β1β2V1/2=0.22×25×200/(25+15)×1.2×1.15×2.51/2=60KN/m2倾倒砼时产生的侧压力为4.0KN/m2则q=60×0.29×1.2+4×0.29×1.4=22.504KN/m1)柱箍的计算根据《建筑施工计算手册》按竖肋的挠度进行计算[ω]=600/400＞Kωql4/100EI=0.967×22.504×6004/100×4.17×106×9×103=0.751mm满足要求。2）竖肋强度验算Mmax=Kmql2=0.121×22.504×0.62=0.98KN·mσ=Mmax/W=0.98×106/83.3×103=11.768N/mm2＜f=13N/mm2满足要求。3）柱箍强度验算的木方木模板架管柱箍螺栓8计算简图如右图N=q×0.6=22.504×0.6=13.502KNMmax=Fl=13.502×0.15=2.027KN·mσ=Mmax/W=2.027×106/5.08×103×2=199.5N/mm2＜f=215N/mm2满足要求。4)拉杆计算每条拉杆所受的力为N=13.502KN则拉杆的截面积为A=N/f=13.502×1000/170=79.42mm2选用M12的螺栓,能够满足要求。4、梁的计算选取梁截面为450×950mm的为计算实例，层高为5000m，此梁的配板如右图：1)底板的验算采用四跨连续梁计算，计算简图如右图：荷载统计钢筋砼自重25KN/m3振捣砼产生的荷载2.0KN/m2顶板模板自重0.3KN/m2施工人员产生的重量2.5KN/m2则在底板上产生的均布荷载为q=[25×0.45×0.95+0.3×(0.45+0.7×2)]×1.2+(2.0×0.45+2.5×0.45)×1.4=16.326KN/m由《建筑施工计算手册》A强度验算Mmax=Kmql2=0.121×16.326×0.62=0.711KN·mσ=Mmax/W=0.711×106/2×83.3×103=4.269N/mm2＜f=13N/mm2满足要求。立杆间距为1200小立杆斜撑、排木与小立杆间距为600顺水排木9B挠度验算ω=Kωql4/100EI=0.967×16.326×6004/2×100×4.17×106×9×103=0.273mm＜l/400=1.5mm满足要求。2）立杆验算在立杆上产生的集中荷载为FF=q×1.2/2=16.326×0.6=9.796KN立杆计算长度取值为（5-0.95）/3=1.35m则长细比λ为L/i=1350/15.9=84.9查表稳定系数φ为0.75f=N/ΦA=9.796×1000/0.75×489=26.71N/mm2＜[f]=215N/mm2满足要求。3）侧模的计算取四跨连续梁，计算简图如下：本工程砼采用商品砼，砼塌落度为140-160mm之间，地下室考虑掺用外加剂，浇注速度为2.5m/h,γ0=25KN/m3,t0=200/T+15,T取值为25，β1外加剂修正系数为1.2，β2塌落度修正系数为1.15。则砼的侧压力为F=0.22γ0t0β1β2V1/2=0.22×25×200/(25+15)×1.2×1.15×2.51/2=60KN/m2或F=γ0×H=25×0.95=23.75KN/m2取小值为23.75KN/m2。倾倒砼时产生的侧压力为4.0KN/m2则q=23.75×0.3×1.2+4×0.3×1.4=10.23KN/mA强度验算其中：W=bh2/6=100×502/6=41.7×103mm3I=bh3/12=100×503/12=1.04×106mm410Mmax=Kmql2=0.121×10.23×0.62=0.446KN·mσ=Mmax/W=0.446×106/41.7×103=10.704N/mm2＜f=13N/mm2满足要求。B挠度验算ω=Kωql4/100EI=0.967×10.23×6004/100×1.04×106×9×103=1.37mm＜l/400=1.5mm满足要求。4）排木验算根据三角形的关系，斜支撑给排木的竖向力为梁侧模板给斜支撑的水平力的一半,即N,则N=1/8ql=