实腹式悬链线拱的拱轴线和拱轴系数如何确定

1)实腹式悬链线拱的拱轴线和拱轴系数如何确定（含拱轴系数公式推导）？答：定拱轴线一般采用无矩法，即认为主拱圈截面仅承受轴向压力而无弯矩。拱轴系数的确定：拱轴系数：djggm，拱顶恒载分布集度dg为：dhgdd21（4-20）拱脚恒载分布集度xg为：hdhgjdj321cos（4-21）式中：321,,─—分别为拱顶填料、拱圈材料及拱腹填料的容重；dh─—为拱顶填料厚度，一般为300～500mm；d─—为主拱圈厚度；j─—为拱脚处拱轴线的水平倾角；由几何关系有jddfhcos22（4-22）由以上各式可以看出，尽管只有j为未知数，其余均为已知，但仍不能直接算出m。所以，在具体计算m值时可采用试算法确定。具体做法如下：①先根据拱的跨径和矢高假设m，再由《拱桥》附录表（Ⅲ）-20查得拱脚处的jcos值；②将jcos值代入式（4-21）计算出jg后，再与dg一同代入式（4-11），即可求得m值。③再与假设的m值比较，如两者相符，即假定的m为真实值；如两者相差较大（差值大于半级，即相邻m值的差值的一半），则以计算出的m值作为假设值，重新计算，直到两者接近为止。2)“五点重合法”如何确定空腹式悬链线拱的拱轴线和拱轴系数？答：五点重合法：使悬链线拱轴线接近其恒载压力线，即要求拱轴线在全拱有5点（拱顶、拱脚和1/4点）与其三铰拱恒载压力线重合。3)为什么可以用悬链线作为空腹式拱的拱轴线形？其拱轴线与三铰拱的恒载压力线有何偏离情况（结合图说明）？答：由于悬链线的受力情况较好，又有完整的计算表格可供利用，故多采用悬链线作为拱轴线。用五点重合法计算确定的空腹式无铰拱桥的拱轴线，仅保证了全拱有五点与三铰拱的恒载压力线（不计弹性压缩）相重合，在其他截面点上都有不同程度的偏离（图4-44b）。计算表明，从拱顶到4l点，一般压力线在拱轴线之上；而从4l点到拱脚，压力线却大多在拱轴线之下。拱轴线与相应的三铰拱恒载压力线的偏离类似于一个正弦波（图4-44c）。4)拱桥的伸缩缝和变形缝如何设置？答：实腹式拱桥的伸缩缝通常设在两拱脚上方，并需在横桥方向贯通全宽和侧墙的全高以及人行道；空腹式拱桥一般在紧靠桥墩（台）的第一个腹拱圈做成三铰拱，并在靠墩台的拱铰上方的侧墙上也设置伸缩缝，其余两铰上方的侧墙上可设变形缝。5)什么是弹性中心？试推导弹性中心的计算公式？答：对称无铰拱若从拱顶切开取为基本结构，则：多余力1X（弯矩）﹑2X（轴力）为正对称，而3X（剪力）是反对称的，故知副系数：0032233113但仍有02112，为了使02112＝，可以通过引入“刚臂”的办法得到。现以悬臂曲梁为基本结构(图4-45)。令02112＝，可得拱的弹性中心坐标为：sssEIdsEIdsyy1式中：)1(11chkmfy；21llx；dldxdscos12cos；其中：kshtg2221111cos；则：kshlds2212以1y及ds代入式（4-32），并考虑等截面拱的I为常数，则有：fdkshdkshchkmfdsdsyysss110221022111)1(1系数1可由《拱桥》附录表（Ⅲ）-3查得。6)什么是拱的弹性压缩？答：拱的弹性压缩是指拱圈在结构自重作用下产生弹性压缩，使拱轴线缩短的现象。7)考虑拱的弹性压缩活载作用下拱的内力如何计算？答：活载弹性压缩在弹性中心产生赘余水平力H（拉力）（图4-55），其大小为：'22'22cossEANdslH将拱脚的三个已知力投影到水平方向上得：)sin1(coscossin111HQHQHN上式中，由于sin1HQ相对较小，可近似忽略，则有：cos1HN于是101coscosEAdxHEANdsls将上式代入式（4-62），即得：1)1(coscos11201'2201HEIdsyEAdxHEAdxHHsll所以，考虑弹性压缩后，由活载产生的总推力为：111111111111HHHHHHH＋－＋＝＋＝则活载作用下，由弹性压缩引起的内力为：弯矩：yHyHM111轴向力：cos1cos11HHN剪力：sin1sin11HHQ8)拱中主要截面的内力影响线形式（图形及计算中如何应用）？答：有了赘余力的影响线后，主拱圈中任意截面的内力影响线（图4-52）都可以利用静力平衡条件和叠加原理求得。主要截面的内力影响线形式及计算有以下四点：（1）拱中任意截面水平推力1H的影响线由0X知，主拱圈中任意截面水平推力21XH，因此，1H的影响线与赘余力2X的影响线完全相同，各点的影响线竖标可由《拱桥》附录表（Ⅲ）-12查得。（2）拱脚竖向反力V的影响线将赘余力3X移至两支点后，由0Y得：30XVV式中：0V─—为简支梁的反力影响线。上边符号适用于左半跨，下边符号适用于右半跨。叠加0V和3X两条影响线就得到拱脚处竖向反力V的影响线（图4-52e）。显然，拱脚处竖向反力的影响线的总面积2l。（3）任意截面的弯矩影响线由下图a可得主拱圈任意截面的弯矩为：1310XxXyHMMi式中：0M─—为简支梁的弯矩。上边符号适用于左半跨，下边符号适用于右半跨。对于拱顶截面0x，且03xX，则由上式得拱顶截面的弯矩为：110XyHMMd下图b﹑c示出了拱顶截面弯矩影响线的叠加过程，图中d﹑e示出了拱顶截面和任意截面的弯矩影响线图形。（4）任意截面的轴力和剪力影响线主拱圈中任意截面的轴力和剪力影响线，在其截面处都有突变，比较复杂，不便于编制等代荷载，一般也不利用轴力和剪力的影响线计算其内力。通常，可先算出拱中该截面的水平推力1H和拱脚的竖向反力V，再按下列计算式计算轴向力N和Q。拱顶：1HN轴向力：拱脚：jjVHNsincos1其它截面：cos1HN拱顶：数值很小，一般不计算剪力：拱脚：jjVHQcossin1其它截面：数值较小，一般不计算9)如何用等代荷载、内力影响线计算拱桥的活载内力？答：1、计算集中力荷载：①首先画出计算截面的弯矩影响线、水平推力和支座竖向反力影响线；②根据弯矩影响线确定集中力荷载最不利（最大、最小）的加载位置；③以荷载值乘以相应位置的影响线坐标，求得最大弯矩（最小弯矩）及相应的水平推力和支座竖向反力。2、计算均布力：①下图是某等截面悬链线无铰拱桥左拱脚处的弯矩jM及水平推力1H和支座竖向反力V影响线，首先将均布荷载布置在影响线的正弯矩区段。②根据设计荷载和正弯矩区影响线的长度，可由《拱桥》手册的均布荷载表查得最大正弯矩maxM的等代荷载MK及相应水平推力和竖向反力的均布荷载HK和VK，及相应的面积VHM,,。③再以VHMKKK,,分别乘以最大正弯矩及相应水平推力和竖向反力的面积VHM,,，即可求得拱脚截面的内力。最大正弯矩：MMKMmax与maxM相应水平推力：HHKH1与maxM相应竖向反力：VVKV式中：─—为荷载横向分布系数；─—为车道折减系数；则与maxM相应的拱脚截面的轴向力为：jjVHNsincos1同理，再将荷载布置在影响线的负弯矩区段，可求得最大负弯矩及相应水平推力﹑竖向反力和拱脚截面的轴向力。④其它相应截面的轴向力和剪力分别按式下两式计算。拱顶：1HN轴向力：拱脚：jjVHNsincos1其它截面：cos1HN拱顶：数值很小，一般不计算剪力：拱脚：jjVHQcossin1其它截面：数值较小，一般不计算《公路圬工桥涵设计规范》(JTGD61-2005)第5.1.1条中规定，计算由汽车荷载产生的拱的各截面正弯矩时，拱顶至拱跨1/4点应乘以折减系数0.7，拱脚应乘0.9，拱跨1/4点至拱脚，用直线插入法确定。10)什么情况下需进行裸拱的内力计算？答:采用早脱架施工（拱圈合拢后达到一定强度后就卸掉拱架）及无支架施工的拱桥，需进行裸拱的内力计算。11)温度变化、砼收缩和拱脚变位产生的附加内力的计算公式和计算方法？答：温度变化产生的附加内力计算stttEIdsyllH2'22)1(tllt式中：t─—为温度变化值，即最高（或最低）温度与合龙温度之差。当温度上升时，t和tH均为正；当温度下降时，均为负。─—材料的线膨涨系数，混凝土或钢筋混凝土结构5101，混凝土预制块砌体5109.0，石砌体5108.0。由温度变化引起拱中任意截面的附加内力为（图4-57）：弯矩：)(1yyHyHMsttt轴向力：costtHN剪力：sinttHQ砼收缩产生的附加内力计算通常将混凝土收缩影响折算为温度的额外降低。《桥规》建议：（1）整体浇筑的混凝土结构的收缩影响，对于一般地区相当于降低温度20℃，干燥地区为30℃；整体浇筑的钢筋混凝土结构的收缩影响，相当于降低温度15～20℃。（2）分段浇筑的混凝土或钢筋混凝土结构的收缩影响，相当于降低温度10～15℃。（3）装配式钢筋混凝土结构的收缩影响，相当于降低温度5～10℃。拱脚变位引起的内力计算：拱脚相对水平位移引起的内力（2X）设两拱脚发生的相对水平位移为：hAhBh式中：hBhA,─—分别为左、右拱脚的水平位移，自原位置向右移为正，左移为负。由于两拱脚发生相对水平位移h，在弹性中心产生的赘余力为：shhEIdsyX2222如两拱脚相对靠拢（h为负），2X为正，反之为负。2．拱脚相对垂直位移引起的内力（3X）在图4-59中，设拱脚的垂直相对位移为：VAVBV式中：VAVB,─—分别为左、右拱脚的垂直位移，均以自原位置向下移为正，上移为负。由于两拱脚产生相对垂直位移V，在弹性中心产生的赘余力为：sVVEIdsxX23333．拱脚相对角变引起的内力在图4-60中，右拱脚B发生转角B(B顺时针为正)之后，在弹性中心除产生相同的转脚B之外，还会引起水平位移h和垂直位移V。sAssAAEIdsxlXEIdsyyfXX23221112)(12)怎样检算基底强度、倾覆和滑动稳定性？答：1．基底强度验算基底应力验算—般按顺桥方向和横桥方向分别进行。当偏心荷载的合力作用在基底截面的核心半径以内时，应验算偏心向的基底应力。当设置在基岩上的墩基底的合力偏心距0e超出核心半径时，其基底的一边将会出现拉应力，由于不考虑基底承受拉应力，故需按基底应力重分布，见右图，重新验算基底最大压应力，其验算公式如下：顺桥方向max02xNac横桥方向：max02yNbc式中：max——重新分布后基底最大压应力；N——作用于基础底面合力的竖向分力；a、b——横桥方向和顺桥方向基础底面积边长；0——地基土的容许承载力；xc——顺桥方向验算时，基底受压面积在顺桥方向的长度，即3(/2)xxcbe；yc——横桥方向验算时，基底受压面积在横桥方向的长度，即3(/2)yycaexe、ye——合力在x轴和y轴方向的偏心距。2．倾覆稳定性验算抵抗倾覆的稳定系数0K按下式验算，见下图。00()()iiiiixPMxKMPeThe稳倾＝式中：稳M——稳定力矩；倾M——倾覆力矩；iP——作用于基底竖向力的总和；()iiPe——作用在桥墩上各竖向力与它们到基底重心轴距离的乘积()iiTh——作用在桥墩上各水平力与它们到基底距离的乘积；x——基底截面重心O至偏心方向截面边缘距离；0e——所有外力的合力R(包括水浮力)的竖向分力对基底重心的偏心距。3．滑动稳定性验算抵抗滑动的稳定系数cK，按右式验算：iicTPfK式中：iP——