地基承载力计算方案(脚手架)

1脚手架稳定性计算方案一、对脚手架以上的模板、支架、钢筋及砼的重量进行计算砼自重：384.18×24=9220.32KN钢筋重：Ⅰ级＋Ⅱ级=2.55+75.79=78.34t=78.34×9.8=767.732KN模板重：①.一侧钢模长0.33+0.5+0.711+0.803+0.65+0.35=3.344m（可参见“角钢支撑图”）两侧钢模面积3.344×75×2=501.6m2钢模重70.4×9.8×501.6=346KN(钢模重量取70.4㎏/m2)②.竹胶板自重标准值取9.8KN/m3竹胶板长度：3.748+4.6+(0.21＋0.47＋0.8)×2=11.3米（木枋结构图）竹胶板厚度为0.015m，其自重为9.8×11.3×75×0.015=124.6KN③.竹胶板芯模内为5×7木枋，其重量为木枋重力密度取为5KN/m3芯模木枋结构图如下：23748373105根据此图可得：木枋周长：3.73+3.748+(0.21＋0.47＋0.8)×2=10.44m五根纵向木枋长：5×1.05=5.25m两根斜向木枋长：2×1.4=2.8m芯模内木枋总长：10.44+5.25+2.8=18.49m一榀木架重量：5×18.49×0.05×0.07=0.32KN木架间距为0.4m，75m内共有木架75/0.4+1=188榀由此可知，芯模内木架总重为188×0.32=60.16（KN）④.侧模等肢角钢支撑（见下图）：箱梁模板以2.1m及0.3m为模数，依次排列。关于其设计的具体情况可参见“箱梁模板设计图”。图中为2.1m模板的角钢支撑架。由图中尺寸可得：角钢总长为：1.24+1.14+1.29+0.86+0.49+0.70+0.64+0.89+0.46=7.371m角钢为7.5号等肢角钢，重量为7.976㎏/m。槽钢为8#槽钢，长为1.95m，其单重为8.04kg/m。一榀角钢支架重量：7.71×7.796＋1.95×8.04=75.8kg75.8×9.8=742.8N=0.74KN由箱梁平面布置图可知，在75米长度内共有31道2.1m模板，则角钢支架有31×4=124榀。总重为124×0.74=91.8KN；角钢架之间的斜撑重为：31×3×1.337×7.976×9.8=10013.7N=10KN角钢支架间纵向布有8#槽钢，其重为2.1×31×8.04×9.8=5129N=5.13KN2.1m模板支架总重为：91.8+10+5.13=106.93KN;0.3m模板钢支撑图如下：由图可求得其角钢重量为：（0.49+0.95+1.35+0.24）×7.976×9.8×31=7342N=7.3KN由此可得75米范围内的角钢重量为：4106.93+7.3=114.2KN由此可得模板总重为：346+124.6+60.16+114.2=645KN模板底木枋重量10×10木枋长：75×12=900m5×7木枋长：8.9×188=1673.2m合计总重：（0.1×0.1×900＋0.05×0.07×1673.2）×5=74.3KN由此可得总重为：砼自重：9220.32KN钢筋自重：767.732KN模板总重：645KN模板底木枋重：74.3KN总重为：10707KN由图中可知：总截面面积为8.66m2，内部空芯截面积为4.47m2，箱梁截面面积为8.66－4.47=4.19m2这样可得，4.6m以内截面面积为4.19－0.88×2=2.43m24.6m以外截面的面积为0.88×2=1.76m22.1计算4.6m内的脚手架荷载5①砼重：9220.32×2.43÷4.19=5347.3KN②钢筋重：767.732×2.43÷4.19=445.2KN③模板重：124.6（竹胶板）＋60.16（芯内木模）=184.8KN④木枋重：74.3×4.6÷8.9=38.4KN⑤砼活荷：2×4.6×75=690KN2.2计算两侧4.3m范围内脚手架荷载①砼重：9220.32-5347.3=3873KN②钢筋重：767.732-445.2=322.5KN③模板重：346＋114.2=460.2KN④木枋重：74.3－38.4=35.9KN⑤砼活荷：2×4.3×75=645KN二、对扣件式及碗扣式的脚手架的承载力和稳定性分别计算在本方案中，梁底4.6米范围内采用扣件式脚手架，两侧采用碗扣式脚手架。因其受力及计算方法均不相同，因此需对其分别进行计算（1）、扣件式脚手架1）荷载计算砼重：5347.3KN钢筋重：445.2KN模板重：184.8KN木枋重：38.4KN砼活荷：690KN对以上荷载进行组合：(5347．3+445.2+184.8+38.4)×1.2+690×1.4=8184.8KN此荷载均布于4.6×75=345m2上，均布面荷为8184.8÷345=23.6KN每根脚手管所受荷载为(最大)23.6×0.8×0.8=15.1KN6脚手管截面积为489mm2，则MPa9.3010489151006MPa170][即脚手管的强度符合要求。2）稳定性计算因本工程梁底支架采用满堂脚手架搭设，故采用单肢杆的稳定性计算方法来对其稳定性进行计算。①．单肢杆件的计算长度系数本方案中计算参数：立杆纵距La=0.8m，立杆横距Lb=0.8m，步距h=1.2m，扣件式脚手管A=489mm2，立杆截面抵抗矩为w=5.08×103mm3。立杆回转半径i=15.8mm，钢材的抗压强度设计值cf=0.205KN/mm2。据：5.18.02.1blh；连墙点设置取3步3跨；5.18.02.1alh；查表5—27求得长度系数1.541170158.02.154.1ih查表5—22得轴心受压稳定系数为0.47②．稳定性计算不组合风荷时mcfAN9.0，其中m材料强度附加分项系数，不组合风荷时QKGKQKGKmSSSS15.15607.1，这里取m=1.5607左边AN9.0=48947.01.159.0=51.9N/mm2，右边5607.1205mcf=131.4N/mm251.9131.4由此可知，扣件式脚手架稳定性完全没有问题。（2）碗扣式脚手架1）荷载计算砼重：3873KN钢筋重：322.5KN模板重：460.2KN木枋重：35.9KN砼活荷：645KN7对以上荷载进行组合：(3873+322.5+460.2+35.9)×1.2+645×1.4=6533KN此荷载均布于4.3×75=322.5m2上，均布面荷为6533÷322.5=20.3KN每根脚手管所受荷载为20.3×0.6×0.9=11KN脚手管截面积为489mm2，则MPa5.2210489110006MPa170][即脚手管的强度符合要求。2）稳定性计算因本工程梁底支架采用满堂脚手架搭设，故采用单肢杆的稳定性计算方法来对其稳定性进行计算。①．单肢杆件的计算长度系数本方案中计算参数：立杆纵距La=0.6m，立杆横距Lb=0.9m，步距h=1.2m，扣件式脚手管A=489mm2，立杆截面抵抗矩为w=5.08×103mm3。立杆回转半径i=15.8mm，钢材的抗压强度设计值cf=0.205KN/mm2。据：33.19.02.1blh；连墙点设置取3步3跨；26.02.1alh；查表5—28用插入法求得长度系数1.4281080158.02.1428.1ih查表5—22用插入法求得轴心受压稳定系数为0.53②．稳定性计算不组合风荷时mcfAN9.0，其中m材料强度附加分项系数，不组合风荷时QKGKQKGKmSSSS15.15607.1，这里取m=1.5607左边AN9.0=48953.0119.0KN=38.2N/mm2，右边5607.1205mcf=131.4N/mm2838.2131.4由此可知，碗扣式脚手架稳定性完全没有问题。至此对脚手架的验算完毕。